R600A давление: 4. Хладагент R600a (Изобутан) — ИСКУССТВЕННЫЙ ХОЛОД Техническая и справочная информация

Содержание

Морозильник холодильное оборудование R134A R600A R209 давление хладагента

Физические свойства
Молекулярный вес 58.12
Точка кипения, ºC -11.70
Критической температуры, ºC 134.71
Критическое давление, Мпа 3.64
Жидкий конкретных тепла, 30ºC, [КДЖ/(кг·ºC)] 1, 78
Поб 0
Пгп 0, 1
 
 
Индекс Качества(CRAA 100-2006)
Чистота, % ≥99, 6
Влажность в % ≤0, 0010
Кислотность, % ≤0, 0001
Испарились остатки, % ≤0, 01
Внешний вид Цвета и четкие
Запах Не имеют запаха



Использует: Используется в поршневой компрессор; Как холодильное жидкость в промышленных, коммерческих и система кондиционирования воздуха; В качестве топлива в аэрозольной упаковке распыления лак; В обрабатывающей промышленности пожаротушения оператор 1211; Основные материалы различных фтор-с высокой молекулярной герметик.

Спецификации упаковки: Стальные; Достигнет 13, 6 млрд. Кг/всего 22, 7 кг/40кг/400кг/800кг, ISO-бака

Упаковка: Сведения о нормальной упаковки или пользовательские настройки

  1. Одноразовые цилиндра
  2. Цилиндр под давлением многоразового использования
  3. ISO-БАКА
  4. Три среза может
  5. Две секции может    
Чэнду Henbin холодильной технике Co., Ltd. — Это большое современное здание химического предприятия, специализирующиеся на  производстве, информационное наполнение и экспорт высокой чистоты fluoro-химических веществ и химических веществ, углеводородные химикаты и т. Д. Ее штаб-квартира находится в столице города Ченду, и имеет два глубоких производственных баз, отдельно в Циндао город провинция Шаньдун и Цзиньхуа город провинции Чжецзян. Наша компания принимает «Наука и технологии, защита окружающей среды, интернационализация» в направлении развития и «Первого класса, первоклассное качество, первоклассное обслуживание первого класса эффективности» в качестве обслуживания.

Основная продукция:
R22, R134A, R410A, R407C, R507, R404A, R141B, фреон, хладагент

Вашей удовлетворенности, наше стремление

  Часто задаваемые вопросы
Q: Если есть места для снижения цен?
A: Цены в этой области является изменяемой, так и не бесплатные обратиться за последние цены и предоставим вам самые низкие.
 
Q:   Можно ли использовать собственный логотип и дизайн на товары?
Ответ: Конечно, индивидуальный логотип и дизайн для массового производства.
   
Q:   Можно ли на заводе?
A: Убедиться, вы можете в любое время. Мы также можем подобрать вас в аэропорту или на железнодорожной станции.

 
Q:   Что такое срок поставки?
A — одна неделя для выборки, 15-20 дней для массового производства.
 
Q:   Как насчет срок оплаты?
A: TT, L/C в смотровом стекле, Paypal, Western Union и т. Д., как правило, 30%  T/т    , 30%  TT  До  Отгрузки,   Остаток средств  На    Копии    B/L  В течение  7  Дней.
   
Q:   Как много скидок вы можете предложить?
A: Мы сделаем все возможное, чтобы предложить конкурентные цены, скидки обычно зависит от количества.
 
Q: Транспортные расходы тарифа слишком много, вы можете сделать это дешевле для нас?
A: Мы постараемся все возможное для проведения переговоров с помощью транспортной компании, мы можем спасти каждый пенни для наших клиентов, если это возможно, вы можете назначить собственные транспортные агентства.
 
Q:   Можно ли доверять вам?
A: Абсолютно «ДА». Мы «Сделано в Китае» проверенных поставщиков.
 
 
 

Фреон R600a

Фреон R600a применяется в бытовых холодильниках и холодильных шкафах импортного и отечественного производства. Агрегаты, заправленные этим хладагентом, характеризуются меньшим уровнем шума благодаря низкому давлению в рабочем контуре. 

Фреон R600a может служить заменой для хладагента R12.  При этом высокие энергетические свойства R600а позволяют сократить количество рабочего вещества, заправляемого в холодильный агрегат, примерно на 30%. Однако, вместе с нормой заправки сокращаются и заправочные допуски, вследствие чего заправка должна производиться особенно тщательно.

Из недостатков замены R12 на фреон R600a следует отметить необходимость установки в холодильных агрегатах компрессоров большей производительности. Это связано с тем, что удельная объёмная холодопроизводительность R600a практически в два раза уступает хладагенту R12.

Химическая формула фреона R600a — С4H10 (изобутан). Этот хладагент относится к группе гидроуглеродов (ГФУ; HFC), срок применения которых  не ограничен.

Основные характеристики фреона R600a

Фреон R600a — природный газ без цвета и запаха. Безвреден для окружающей среды — не разрушает озоновый слой, не способствует созданию парникового эффекта. Растворяется в минеральном масле и органических растворителях. Плохо растворяется в воде. Горюч, легко воспламеняется. Взрывоопасен при смешивании с воздухом при объёмной концентрации 1,3 — 8,5%  (31 — 205 г. в 1 м3 воздуха). 

Температура кипения при давлении 101325 Па (1,013 бара), °С  -11,8

Критическая температура, °С 135

Критическое давление, МПа3,65

Озоноразрушающий потенциал (ODP) 0

Потенциал глобального потепления (GWP)0,001

Класс опасности:

— по ГОСТ 12.1.005 4

— по стандарту ASHRAE 34А3

Технические требования к фреону R600a

Объёмная доля изобутана, %не менее 99,9

Массовая доля нелетучего остатка, %не более 0,01

Массовая доля воды, %не более 0,001

Кислотность, %не более 0,0001

Рекомендуемые масла для фреона R600a

Минеральные: 

 

  • § ХФ12-16;
  • § Mobil Gargoyle Arctic Oil 155 и 300;
  • § Suniso 3GS и 4GS.

 

 Упаковка, хранение и транспортировка фреона R600a

Поставки фреона R600a осуществляются в одноразовых баллонах вместимостью 6,5 кг и 0,420 кг, многооборотных баллонах вместимостью от 32 до 120 дм,спецконтейнерах, изотанках и других емкостях, рассчитанных на давление 2 МПа. Коэффициент заполнения R600a — 0,5 кг  продукта на 1дм3.

Фреон R600 a 6,5 кг

Описание

Характеристики и назначение

R600a – изобутан. Имеет значительные экологические преимущества по сравнению с R12 и R134а.

Практические рекомендации

Изобутан горюч, легко воспламенятся и взрывоопасен, но только при взаимодействии с воздухом при объемной доле хладагента 1,3-8,5%. Нижняя граница взрывоопасное™ (1,3%) соответствует 31 г R600a на 1 м3 воздуха; верхняя граница (8,5%) – 205 г R600a на 1 м3 воздуха. Температура возгорания -460°С.

Физические свойства

Признак Единица измерения R600a
Химическая формула С4Н10
Температура кипения °С -12
Критическая температура °С 135
Критическое давление МПа 3,65
Озоноразрушающий потенциал, ODP 0
Потенциал глобального потепления, GWP 0,001


Применение

Холодильные агрегаты с R600a характеризуются меньшим уровнем шума из-за низкого давления в рабочем контуре хладагента.

Так как в холодильных агрегатах R600a используется в минимальных количествах, то его не требуется утилизировать, оставшийся хладагент остается растворенным в масле.

Хладагент R600a не наносит вреда окружающей среде.

Использование изобутана в существующем холодильном оборудовании связано с необходимостью замены компрессоров на компрессоры большей производительности, т.к. по удельной объемной холодопроизводительности R600a значительно проигрывает хладагенту R12 (практически в два раза). Благодаря высоким энергетическим свойствам R600a, количество хладагента, заправляемое в холодильный агрегат, сокращается по сравнению с R12 примерно на 60 %. Вместе с нормой заправки сокращаются и заправочные допуски, вследствие чего холодильный агрегат следует заправлять R600a особенно тщательно.

Упаковка

Баллоны по 6,0 кг, 0,420 кг.

Рекомендуемые масла
Минеральные: ХФ12-16, Mobil Gargoyle Arctic Oil 155 и 300, Suniso 3GS и 4GS.

(PDF) Характеристики ограниченной заправки хладагентами R600a и LPG в бытовом холодильнике, использующем хладагент R134a, в различных условиях окружающей среды

Содержание этой работы может использоваться в соответствии с условиями лицензии Creative Commons Attribution 3.0. Любое дальнейшее распространение

этой работы должно содержать указание автора(ов) и название работы, цитирование в журнале и DOI.

Опубликовано по лицензии IOP Publishing Ltd

Международная конференция по инженерии для устойчивого мира

Journal of Physics: Conference Series 1378 (2019) 022101

IOP Publishing

doi:10.1088/1742-6596/1378/2/022101

1

Характеристики ограниченной заправки R600a и СНГ

Хладагенты в бытовом холодильнике, использующем хладагент R134a

, Olatunji S.

3 O.1. Ohunakin 1,2, DS Adelekan 1

1Группа исследований в области энергетики и окружающей среды (TEERG), факультет машиностроения, Университет Ковенант,

, штат Огун, Нигерия

2Старший научный сотрудник, Факультет инженерии и искусственной среды, Университет Йоханнесбурга , Южная Африка

Автор-корреспондент; [email protected]ком ; [email protected]

Abstract-

В этой работе слегка модифицированный бытовой холодильник на 100 г R134a был модернизирован

с ограниченной массой заправки (30 г) хладагентов R600a и LPG и испытан в

различных температурах окружающей среды. условиях (19, 21, 23 и 25 oC). Испытательная установка

была оснащена соответствующими приборами для проведения экспериментов. Характеристики производительности

, исследованные на испытательном стенде в установившемся режиме, включают температуру воздуха испарителя

, температуру нагнетания и потребляемую мощность.Результаты показали, что

модернизированные углеводородные хладагенты в системе при окружающих условиях дали

потребляемую мощность, температуру нагнетания, давление конденсации ниже на 15 – 45

%, 16 – 30 % и 25 – 62 %, чем хладагент R134a. Кроме того, в шкафу

температура системы с углеводородными хладагентами была выше R134a

на 10 — 60 %. В заключение следует отметить, что исследованные энергетические характеристики системы

улучшились при снижении температуры окружающей среды, и все условия с добавлением углеводородных хладагентов

позволили достичь температур шкафа ниже -3 oC в

в соответствии с рекомендациями ISO 8187 для бытовых холодильников.

Ключевые слова: Температура окружающей среды, R600a, LPG, R134a

1. Введение

Выполнение целей международных протоколов по охране окружающей среды (таких как Монреальский и

Киотский протоколы) и снижение растущих потребностей в энергии оправдывает потребность в альтернативе

хладагенты, способные снизить энергопотребление обычных холодильников

(Bozelin, 2013). В настоящее время в большинстве бытовых холодильников используется хладагент R134a из-за его превосходных термодинамических и теплофизических свойств [1].Тем не менее, его потенциал глобального потепления и

энергопотребление высоки. Таким образом, неблагоприятное воздействие хладагента R134a на окружающую среду,

здоровье человека и окружающую среду оправдывает его неизбежный поэтапный отказ от него.

Многие исследователи предполагают, что углеводородные хладагенты оказывают благоприятное воздействие на окружающую среду

, термодинамически эффективны, химически стабильны и подходят для замены обычных хладагентов

(таких как хлорфторуглероды, гидрохлорфторуглероды и гидрофторуглероды).

Исследования Adelekan et al., [2] Ohunakin et al., [3], Ahamed et al., [4] и Srinivas et al., [5],

подтверждают, что хладагент LPG работает лучше по сравнению с Хладагент R134a в

бытовых холодильниках. Сжиженный нефтяной газ (LPG) и другие углеводороды все еще используются

в холодильных системах, несмотря на их возгораемость. Нулевой потенциал разрушения озонового слоя, низкое глобальное потепление

, дешевизна и доступность в оптовых количествах и безопасность, если они

в пределах заряда характеристик 150 г, были выделены причинами для этого выбора [6], [7], [8],

[9].Свойства некоторых углеводородных хладагентов, используемых в холодильных системах, по сравнению с

традиционными хладагентами, такими как R12, R134a, приведены в таблице 1. https://doi.org/10.1016/j.applthermaleng.2017.03.124Получить права и содержание

Основные моменты

Были изучены схемы потока R600a и оценены модели перехода.

Было проанализировано влияние параметров на теплопередачу и падение давления.

Были оценены модели прогнозирования коэффициента теплопередачи и падения давления.

Разработана новая модель прогнозирования падения давления на трение.

Реферат

Было проведено подробное экспериментальное исследование характеристик теплопередачи при кипении и перепада давления R600a в гладкой горизонтальной трубе с внутренним диаметром 6 мм.Эксперименты проводились при давлениях насыщения от 0,215 до 0,415 МПа, массовых потоках от 67 до 194 кг·м -2 с -1 и тепловых потоках от 10,6 до 75,0 кВт·м -2 . На основе высокоскоростной камеры можно наблюдать четыре основных режима течения: поршневой, стратифицированно-волновой, снарядный и кольцевой. Прерывистый переход к кольцевому потоку был обнаружен и нанесен на карты режима течения. Были проведены сравнения с имеющимися в литературе линиями перехода.Кроме того, было проанализировано влияние давления насыщения, массового потока и теплового потока на коэффициент теплопередачи. Экспериментальные данные сравнивались с расчетными данными семи известных корреляций. Результаты показали, что корреляция Лю и Винтертона показала наилучшее соответствие со средним абсолютным относительным отклонением 11,5%. Для двухфазного фрикционного перепада давления массовый поток явно положительно влиял на фрикционный перепад давления, в то время как для давления насыщения был обнаружен отрицательный эффект.Были оценены восемь корреляций, и корреляция Мюллера-Штайнхагена и Хека дала наилучшее соответствие экспериментальным данным со средним абсолютным относительным отклонением 32,9%. Новая корреляция перепада давления, учитывающая влияние поверхностного натяжения и гравитационной силы, была разработана на основе корреляции Мюллера-Штайнхагена и Хека, и ее среднее абсолютное относительное отклонение для экспериментальных данных составило около 16,6%.

ключевые слова

R600A

R600A

R600A

Flow R600a

R600A

расход кипения

тепловой трансфер

падение давления

новая корреляция

Рекомендуемая статьи на стажении (0)

Смотреть полный текст

© 2017 Elsevier Ltd.Все права защищены.

Рекомендуемые статьи

Ссылающиеся статьи

Анализ производительности и выбор рабочей жидкости для кондиционирования воздуха с органическим компрессором на основе паров Ренкина, работающим на геотермальной энергии | Геотермальная энергия

С учетом разницы температур горячей воды горячих источников в разных местах и ​​изменения температуры теплоносителя в разные сезоны и места температура горячей воды на входе в генератор, T h , находится в диапазоне от 70°С до 95°С, а температура конденсации соответственно равна 35°С, 40°С и 45°С.Массовый расход рабочего тела для ОРЦ для упрощения составляет 1 кг/с. Температура испарения составляет 5°С и остается неизменной, а температура охлажденной воды на входе и выходе из испарителя составляет соответственно 14°С и 7°С. Изэнтропические КПД детандера, компрессора и насоса рабочей жидкости равны 0,85, 0,8 и 0,9 соответственно.

Влияние типов рабочей жидкости на ORC

На рисунках 2, 3, 4 и 5 температура конденсации составляет 40°C.

Рисунок 2 Рисунок 3 Рисунок 4 Рисунок 5

Температура горячей воды из горячих источников меняется в зависимости от сезона и погоды, что приводит к колебаниям температуры горячей воды на входе в генератор.В результате температура генерации T boi меняется с изменением T h . На рис. 2 представлена ​​зависимость η p для различных рабочих жидкостей от T h . Из рисунка 2 видно, что для всех рабочих жидкостей η p в значительной степени зависит от T h и увеличивается с увеличением T h . R290 имеет максимальное η p по сравнению с пятью другими рабочими жидкостями для всех температур источника тепла, за ним следует R134a, а R123 имеет минимальное η p .За исключением R134a, η p для УВ выше, чем для R123 и R245fa. η р составляет 6,75 %, 6,57 %, 5,92 %, 5,75 %, 5,62 % и 5,53 % для рабочих жидкостей Р290, Р134а, Р600а, Р600, Р245фа и Р123 соответственно при 5 8 Т 9017 °С, что означает, что η p для R290 в 1,22 раза выше, чем для R123.

На рисунке 3 показано изменение WRm с T h . WRm определяется как отношение Вт нетто к м p , отражающее энергоемкость рабочего тела на единицу массового расхода.Наблюдая за профилями на рисунке 3 для всех рабочих жидкостей, WRm увеличивается с увеличением Т ч . Это связано с тем, что разница между H 2 и H и H и H 3S увеличивается с увеличением T H , а ч 1S и H 4 остаются неизменными, когда температура конденсации неизменна, что приводит к увеличению WRm в соответствии с уравнением 7.WRm для R290 и R600 практически одинаковые и являются максимальными среди шести рабочих жидкостей. WRm для УВ выше, чем для R123, R245fa и R134a, как показано на рисунке 3. WRm для R123 и R600 составляет, соответственно, 9,83 и 21,58 кВт с/кг при T ч = 85°C, первое равно примерно в 2,2 раза выше, чем у последнего.

VFR как функция T h представлена ​​на рисунке 4. VFR определяется как изменение удельного объема в расширителе в изоэнтропическом процессе, которое учитывает влияние сжимаемости за счет расширения.Как видно из рисунка 4, с увеличением T h увеличивается VFR для всех рабочих тел. У R123 самый высокий VFR, а у R290 самый низкий VFR. Наблюдая за профилями на рисунках 2 и 4, можно легко сделать вывод, что низкий VFR приводит к высокому η p . Этот вывод согласуется с выводом, полученным Macchi и Perdichizzi (1981). Согласно Macchi и Perdichizzi (1981), более низкие значения VFR обеспечивают более высокий КПД турбины. Более того, Invernizzi et al.(2007) заявили, что для достижения КПД турбины выше 80% VFR должен быть ниже 50. В этом исследовании VFR для всех рабочих жидкостей составляет менее 2,2; таким образом, может быть достигнута эффективность расширителя выше 80%.

На рисунке 5 показан параметр SP размера расширителя, построенный как функция T h . Параметр размера расширителя, заданный уравнением 9, является индикатором размера расширителя и пропорционален фактическому размеру расширителя (Lakew and Bolland 2010; Stijepovic et al.2012). Как показано на рисунке 5, SP уменьшается с увеличением T h для всех рабочих тел, и это связано с тем, что более высокое значение T h приводит к более высокому перепаду энтальпии между входом и выходом детандера, а также выше η p и, следовательно, меньше SP в соответствии с уравнением 9. Как видно из рисунка 5, SP является самым низким для R134a для всех температур источника тепла по сравнению с пятью другими рабочими жидкостями, а R290 занимает второе место.Вероятно, это связано с тем, что по сравнению с четырьмя другими рабочими жидкостями R134a и R290 имеют более высокое давление и, следовательно, более высокую плотность на выходе расширителя, что приводит к более низкому V 3 и, следовательно, более низкому SP согласно уравнению 9.

На основании приведенного выше обсуждения становится ясно, что с точки зрения η p и SP, R290 и R134a являются более подходящими рабочими жидкостями для ORC для рекуперации низкопотенциального отходящего тепла. Однако давление в системе для рабочих жидкостей R290 и R134a также является высоким, достигая 2116 и 1682 кПа соответственно при T boi = 60°C, что приводит к высоким капиталовложениям в систему.За исключением R290 и R134a, R600a превосходит R600, R123 и R245fa по показателям η p и SP. Кроме того, давление в системе для R600a также невелико, достигая 868,3 кПа при T boi = 60°C. Подводя итог вышеизложенному, R600a является наиболее подходящим из шести выбранных рабочих жидкостей для ORC для рекуперации низкопотенциального отработанного тепла в диапазоне температур от 70°C до 95°C.

Влияние типов рабочей жидкости на VCC

Температура конденсации зависит от окружающей среды.В таблице 2 показано влияние T c и типов рабочей жидкости на COP c , PR и CRPR. В таблице 2 T h равно 85°C. Как показано в таблице 2, COP c , PR и CRPR в значительной степени зависят от T c , COP c и CRPR уменьшаются с T c , а PR увеличивается с 2 c 69 T . Это связано с тем, что когда давление и температура на входе в компрессор остаются неизменными, увеличение T c приводит к увеличению давления и энтальпии на выходе из компрессора и, следовательно, увеличению PR и уменьшению COP c , а также CRPR в соответствии с уравнениями 11–15.

Таблица 2 Производительность VCC с разными Т с

Из таблицы 2 видно, что у R123 максимальный КПД c , а у R290 минимальный COP c. PR для R123 и R245fa практически одинаковы и больше, чем для четырех других рабочих жидкостей. PR для R600a является самым низким среди шести выбранных рабочих жидкостей.Хорошо известно, что рабочие жидкости с высоким COP c и низким PR являются подходящими хладагентами для VCC. Таким образом, для оценки характеристик охлаждения рабочей жидкости и связи между COP c и PR, CRPR определяется как отношение COP c к PR, которое является показателем эффективности охлаждения рабочей жидкости. Более высокий CRPR указывает на лучшую эффективность охлаждения рабочих жидкостей. R600a имеет максимальное значение CRPR по сравнению с пятью другими рабочими жидкостями, за которым следует R600, как показано в таблице 2.

Согласно всестороннему сравнению COP c , PR и CRPR для шести различных рабочих жидкостей, становится ясно, что R600a является наиболее подходящей рабочей жидкостью для VCC.

Влияние типов рабочей жидкости на ORC/VCC

На рисунках 6, 7 и 8 температура конденсации составляет 40°C.

Рисунок 6 Рисунок 7

Эффект Т ч на CPRm А .

Рисунок 8

На рисунке 6 показано изменение COP s в зависимости от T h . На рисунке 6 при увеличении T h COP s увеличивается для всех рабочих жидкостей. COP s равен произведению η p и COP c . η p для R123 является самым низким среди шести рабочих жидкостей, как показано на рисунке 2, а COP c , однако, является самым высоким для R123 среди шести рабочих жидкостей в таблице 2; в результате произведение η p и COP c является самым высоким.Как видно на рисунке 6, у R123 самый высокий COP s , а у R290 самый низкий COP s для всех температур источника тепла. За исключением R290, различия между COP и для остальных пяти рабочих жидкостей очень малы. Например, КПД с составляет 26,76%, 26,45%, 26,01%, 25,72% и 25,47% для рабочих жидкостей R123, R134a, R600, R245fa и R600a соответственно при T ч = 80°С, они соответственно увеличиваются до 35,04%, 34,55%, 33,97%, 33,52% и 33.21% при Т ч = 95°С.

Эффект T H на CPRM A показан на рисунке 7. CPRM A определяется как отношение Q EVA до ( M P + м ic ), отражающая холодопроизводительность рабочего тела на единицу массового расхода. Как видно на рисунке 7, CPRm A увеличивается с T h для всех рабочих жидкостей.R600 и R600a имеют самый высокий и второй по величине CPRm A . CPRm A для углеводородов выше, чем для R123, R134a и R245fa. Так, УВ R290, R600 и R600a являются более подходящими рабочими жидкостями для ORC/VCC по сравнению с рабочими жидкостями R123, R134a и R245fa.

N как функция T h представлена ​​на рисунке 8. На рисунке 8 показано, что N в значительной степени зависит от T h и увеличивается с 9017 7 172 T T все рабочие жидкости.R134a имеет самый высокий Н , а R290 имеет самый низкий Н для всех температур источника тепла. За исключением R134a и R290, различия между и для четырех других рабочих жидкостей очень малы. Например, N составляет 755,41, 690,22, 684,76, 679,39, 673,73 и 517,1 кг/т для R134a, R600a, R600, R123, R245fa и R290 соответственно при °С T ч ч соответственно увеличатся до 1 409,8, 1 630,4, 1 406,5, 1 453,4, 1 432,1 и 1 123.6 кг/т при Т ч = 95°С.

Итак, с точки зрения COP s и N , R600 и R600a являются более подходящими рабочими жидкостями для ORC/VCC.

Кроме того, температура конденсации оказывает существенное влияние на N , как показано в Таблице 2. Взяв в качестве примера R134a, N at T c = 35°C, 40°C и 45° С составляет соответственно 1475,9, 1005,8 и 618,99 кг/т. N at T c = 35°C равно 1.в 47 раз больше, чем у T c = 40 °C, и в 2,38 раза больше, чем у T c = 45 °C, что указывает на большую разницу в охлаждающей способности воздуха ORC/VCC. — система кондиционирования с различной температурой конденсации. Температура конденсации зависит от температуры окружающей среды, площади теплообменника конденсатора и расхода охлаждающей воды, в то время как расход охлаждающей воды влияет на площадь теплообменника конденсатора и выбор насоса охлаждающей воды и, следовательно, на инвестиции в систему и период окупаемости. .Таким образом, производительность системы и период окупаемости должны быть всесторонне рассмотрены, чтобы определить оптимальную температуру конденсации во время практического проектирования.

Таким образом, R600a является наиболее подходящей рабочей жидкостью для ORC/VCC благодаря всестороннему сравнению η p , SP, COP c , PR, CRPR, COP s , CPRm A, 9 N и система давления для шести различных рабочих жидкостей; однако воспламеняемость R600a должна привлечь достаточно внимания.

Какое нормальное давление хладагента в холодильнике R600a?

холодильник типы хладагента R12 0. 08 МПа, все вокруг 0. О МПа, Р600 за — 01 0. 01 о мпа и др. Температура окружающей среды,

летом или зимой, высокое давление летом, ниже зимой. В то же время также обратите внимание на состояние охлаждения и лихорадку трахеи, чтобы всесторонне оценить

.

: холодильник

является одним из холодильного оборудования с постоянной низкой температурой, а также является разновидностью продуктов питания или других предметов с постоянной низкой температурой и холодными гражданскими продуктами.

Корпус компрессора, льдогенератора Используются для замороженных вод шкафа или ящика, ящика для хранения с холодильной установкой. Объем бытовых холодильников обычно составляет от 20 до 500 литров.

1910 Компрессионные бытовые холодильники мирового уровня в США. В 1925 году шведская компания lido разработала бытовой абсорбционный холодильник.

1927 Американская компания GE разработала полностью закрытый холодильник.

расширить:

а именно охлаждение, также известное как замороженное, температуру до объекта или поддерживать при температуре ниже, чем в естественной среде.Способ достижения охлаждения имеет два вида: охлаждение,

а — искусственное охлаждение. Охлаждение льдом или водой из глубокой скважины охлаждает объекты, но холодопроизводительность и может достигать температуры охлаждения, часто не может удовлетворить производственные потребности.

охлаждение – это процесс теплопередачи. Охлаждение — это использование искусственного холодильного оборудования в энергетике, передача тепла от низкотемпературного объекта к высокотемпературному объекту относится к термодинамике

технологических операций.


Hangzhou E cool refrigeration Co., Ltd является крупным производителем газообразного хладагента, который является одним из самых выдающихся продуктов, произведенных у нас.
Чтобы найти идеальное решение для ваших нужд, посетите мой сайт Arkool Refrigeration.
Чтобы справиться с коммерческими угрозами, Hangzhou E cool refrigeration Co., Ltd знает, что идея активного поиска потенциальных или вырисовывающихся внешних угроз против компании набирает обороты.
Если наш бренд будет успешным и последовательным, будет намного проще привлечь клиентов и побудить их покупать конденсаторы для кондиционеров в дальнейшем.
Hangzhou E cool refrigeration Co., Ltd понимает, насколько важно предлагать широкие возможности, такие как поставщики конденсаторов с газовым пуском хладагента, чтобы предоставлять клиентам высококачественную продукцию.

R600A

Упаковка: одноразовый стальной цилиндр 13,6 кг/бутылка переработанный стальной цилиндр 400-1000 л ISO РЕЗЕРВУАР
Физические свойства  
Молекулярная формула  (СН 3 )  2 СНСН 3
Молекулярный вес  58.12
Температура кипения (℃) -0,5
Температура замерзания (℃) -138,5
Плотность жидкости 30 ℃ (кг/м 3 ) 560
Критическая температура (℃) 152
Критическое давление (МПа) 3,8
ОДПОДП 0
GWPGWP 0
Стандарт качества  
Чистота, ≥99.8%
Влага ≤0,001%
Кислотность ≤0,00001%
Остаток после выпаривания ≤0,01%
Тест на хлорид (Cl-)
Внешний вид Без запаха и прозрачный
Запах Без запаха
Основное применение R600a можно использовать в виде аэрозоля.Его можно использовать в холодильниках и другом малогабаритном холодильном оборудовании в качестве хладагента для замены хладагентов R12 и R134a. Он в основном используется в качестве ультрахолодного хладагента. Система охлаждения, изготовленная с использованием R22, может использоваться в ультрахолодных холодильных установках при температурах от -80~ до -120℃. Кроме того, его также можно использовать в качестве пенообразователя для пенопласта.
Масло для холодильных машин R600a совместим с оригинальной системой и смазочным маслом.
Упаковка одноразовый стальной цилиндр 13.6кг/бутылка.
Опасные характеристики  

Надежные и универсальные прогностические модели падения давления на трение во время двухфазного потока в гладких спирально-змеевиковых трубчатых теплообменниках

Оценка более ранних моделей

Как упоминалось ранее, в некоторых предыдущих исследованиях было предложено несколько эмпирических корреляций. Однако эти корреляции не являются общими моделями из-за их ограничений для исходного набора данных и условий эксплуатации.Кроме того, некоторые авторы использовали корреляцию прямых трубок для проверки своих экспериментальных данных. Но влияние центробежных сил, которые имеют решающее значение в змеевиках, не учитывалось. Таким образом, ППД в гибких трубах отличается от такового в прямых трубах. Несколько эмпирических корреляций для гибких труб и некоторые проверенные общие модели, разработанные для прямых труб, перечислены в таблице 3.

Таблица 3 Предыдущие модели для оценки FPD в гибких и прямых трубах.{2}\) значения 77,02 и 72,18% далеки от удовлетворительного диапазона ошибок. Примечательно, что модели Феррари и Марселя 52 и Сантини и др. 29 были получены для ПФД в парогенераторах, что вызывает большое отклонение для анализируемого набора данных. С другой стороны, хотя корреляции, предложенные Wongwises и Polsongkram 48 , Zakeralhoseini et al. 50 , Соланки и Кумар 67 , Сяо и др. 30 , Гупта и др. 49 и Zhao et al. 28 показывают хорошее совпадение с их собственными соответствующими данными, они демонстрируют большое отклонение от измеренного двухфазного FPD для других источников данных из-за существенных различий между рабочими жидкостями и рабочими параметрами. Их общие значения AARE составляют, соответственно, 31,81%, 37,75%, 37,80%, 40,02, 43,44% и 48,93%. Поэтому их нельзя считать общими и точными корреляциями. Морадхани и др. 41 , Мюллера-Штайнхагена и Хека 35 , а также корреляции Кима и Мудавара 69 , которые были разработаны для двухфазного FPD в прямых трубках, показывают примерно аналогичные результаты для спирально закрученных трубок с AARE, равным 35.90%, 40,32% и 42,29% соответственно. Кроме того, их значения AAE показывают, что модели с прямыми трубками занижают FPD для спирально закрученных труб, потому что эти трубы имеют более высокие перепады давления, чем у прямых труб, из-за центробежной силы и эффектов вторичного потока 20 . Следовательно, двухфазные корреляции FPD, полученные для прямых трубок, не могут быть применены к гибким трубкам. В целом, согласно результатам, представленным в таблице 4, существует острая необходимость в разработке более точных и надежных моделей для оценки двухфазного ПФД в трубах со спиральной спиралью.

Таблица 4 Показатели ошибок более ранних моделей для прогнозирования двухфазного FPD в гибких трубах.

Для визуализации точности предыдущих моделей на рис. 4 сравниваются прогнозы Феррариса и Марселя 52 , Сантини и др. 29 и корреляции Wongwises и Polsongkram 48 для гибких труб, а также Moradkhani et al. 41 , Muller-Steinhagen and Heck 35 и Kim and Mudawar 69 для прямых труб с соответствующими экспериментальными данными.Эти корреляции были выбраны, потому что они показали лучшие результаты, чем другие модели для оценки экспериментальных данных на основе таблицы 4. Рисунок 4 показывает, что Феррарис и Марсель 52 , Сантини и др. 29 и Wongwises and Polsongkram 48 результаты корреляции более разумны, чем результаты моделей с прямыми трубками, и большинство точек данных, предсказанных Moradkhani et al. 41 , Мюллера-Штайнхагена и Хека 35 и Кима и Мудавара 69 выходят за \(\pm\) 30% ошибок.Кроме того, как обсуждалось ранее, модели для прямых труб значительно занижают FPD гибких труб.

Рисунок 4

Сравнение экспериментальных данных FPD с оценками по предыдущим корреляциям.

Разработка новых методов прогнозирования

Выбор наиболее эффективных входных параметров

В этом исследовании метод HEM, заданный формулой. (11) используется потому, что вторичный поток, вызванный центробежной силой в изогнутых трубах, усиливает двухфазный перенос тепла и импульса, что согласуется с гипотезой потока HEM 52 .Кроме того, метод HEM использует гораздо более простой способ расчета FPD по сравнению с другими методами, такими как Lockhart и Martinelli 32 . С другой стороны, возможность этого метода для моделирования FPD в гибких трубах была подтверждена несколькими исследованиями в литературе 29,51,52 . Соответственно, вышеупомянутые интеллектуальные методы используются для разработки точных и надежных моделей для оценки коэффициента двухфазного трения, \(f_{tp}\), показанного в уравнении. (11). Для достижения этой цели необходимо сначала определить параметры, которые оказывают наибольшее влияние на \(f_{tp}\).

Для выбора безразмерных параметров, оказывающих наибольшее влияние на \(f_{tp}\), рассчитываются коэффициенты корреляции Спирмена 71 между 13 вероятными безразмерными параметрами и коэффициентом двухфазного трения, и создается тепловая карта соответствующих результаты представлены на рис. 5. Эти параметры обычно использовались в качестве входных данных для моделей в предыдущих моделях двухфазного FPD. Как видно из рис. 5, числа Рейнольдса только для жидкости и пара, т. е. \(Re_{lo}\) и \(Re_{vo}\), имеют значительную корреляцию с \(f_{tp}\), что согласуется с выводами Феррари и Марселя 52 .Напротив, метод Спирмена показывает, что влияние числа Рейнольдса жидкой фазы \(Re_{l}\) на \(f_{tp}\) незначительно. Хотя число Рейнольдса в паровой фазе \(Re_{v}\) сильно влияет на коэффициент трения, оно показывает большую корреляцию с \(Re_{lo}\) и \(Re_{vo}\). Поэтому наличие \(Re_{v}\) в модели не только не повышает точность модели, но и усложняет модель.

Рисунок 5

Тепловая карта коэффициента корреляции Спирмена между различными факторами.

Отношение диаметра змеевика к диаметру трубы, \(D_{c} {/}D_{t}\), коэффициент наклона трубы, \(I_{t}\), пониженное давление, \(P_{red}\) и Параметры Локхарта и Мартинелли, \(X_{tt}\), имеют значительную корреляцию с \(f_{tp}\), поэтому их следует использовать в качестве входных данных для новых моделей. Также использование \(P_{red}\) в качестве входного параметра может учитывать влияние соотношения плотностей фаз, \(\rho_{l} {/}\rho_{v}\) и числа связей, Bo, в модели, поскольку приведенное давление имеет высокую корреляцию с этими безразмерными параметрами.{2}}}\left( {\frac{dP}{{dz}}} \right)_{tp,F} = f\left({Re_{lo},Re_{ vo} ,P_{red} ,I_{t} ,\frac{{D_{c} }}{{D_{t} }},X_{tt} } \right)$$

(19)

Диапазон безразмерных параметров, используемых в уравнении.(19), которые показывают предел применимости новой корреляции, перечислены в таблице 5.

Таблица 5 Диапазон безразмерных параметров, используемых для моделирования FPD.
Новые модели, основанные на подходах нейронных сетей

На основе безразмерных групп, представленных в уравнении. (19), нейросетевые подходы MLP и RBF были применены для разработки точных и надежных моделей для прогнозирования двухфазного FPD внутри спирально закрученных трубок. Сначала модели были обучены с использованием 80% всех данных (1014 точек данных), а затем их способность к прогнозированию была проверена с использованием оставшихся данных (253 точки).{2}\) значения 99,10% и 99,63% для MLP и RBF соответственно. Более того, эти модели предсказывают более 87% данных тестирования с относительными ошибками менее 10%. Эти превосходные результаты испытаний подтверждают, что модели на основе нейронных сетей являются точными и надежными для прогнозирования FPD в гибких трубах. Также корректно подобраны входные безразмерные группы для моделей, учитывающие влияние различных параметров на двухфазные ПФД. Таблица 6 также показывает, что модель RBF имеет несколько лучшую точность как на этапах обучения, так и на этапах тестирования, и поэтому ее можно выбрать как наиболее надежную модель.

Таблица 6. Результаты моделей MLP и RBF для прогнозирования FPD.

Чтобы лучше понять точность новых моделей, на рис. 6 сравниваются результаты моделей MLP и RBF для обучающих и тестовых данных с соответствующими экспериментальными данными. На этом рисунке видно, что хотя обе модели хорошо согласуются с фактическими данными, точность модели RBF немного выше, чем у модели MLP.

Рисунок 6

Сравнение экспериментальных данных FPD с оценками по моделям MLP ( a ) и RBF ( b ).{2} + 0.074P_{red} \left( {I_{t} — 1,67} \right) + 0,44A_{1} \left| {I_{t}} \right| — 0,043I_{t}$$

(20)

Здесь \(A_{1}\) задается как

$$A_{1} = \min \left( {0,053, X_{tt} } \right)$$

(21)

Видно, что уравнение. (20) представляет собой выражение, включающее все безразмерные параметры, которые, как ожидается, будут влиять на коэффициент двухфазного трения в гибких трубах. Чтобы показать точность новой модели на основе GP, заданной уравнением.{2}\), значения RRMSE 14,97% и 1,83%, 92,77% и 30,49% соответственно. Кроме того, он предсказывает 88,08% всех проанализированных данных с ошибкой менее 30%. Эти хорошие совпадения с экспериментальными данными подтверждают способность корреляции, разработанной GP, предсказывать двухфазную FPD в гибких трубах при различных ориентациях.

Рисунок 7

Сравнение экспериментальных данных FPD с данными, полученными по модели GP (уравнение (20)).

Усовершенствования новых установленных моделей

Различные ориентации трубок

Как отмечалось ранее, более ранние модели были разработаны на основе данных для конкретной ориентации, и в этих корреляциях не учитывается влияние угла наклона.Однако влияние ориентации трубы рассматривалось в новых моделях FPD, предложенных в этом исследовании, с использованием коэффициента наклона \(I_{t}\) в качестве безразмерной группы; поэтому ожидается, что новые модели обеспечат точные прогнозы для различных ориентаций потока.

В таблице 7 представлено количественное сравнение точности различных корреляций для оценки FPD в гибких трубах при различных ориентациях. Таблица показывает, что лучшей интеллектуальной моделью с точки зрения точности для оценки FPD для различных ориентаций является модель RBF со значениями AARE, равными 1.17 %, 0,64 % и 0,92 % для горизонтальных, наклонных и вертикальных труб. Кроме того, более 98,6% прогнозируемых данных модели RBF для всех случаев имеют ошибку менее 20%. Модель MLP также дает отличные результаты для всех ориентаций и имеет значения AARE от 1,35 до 3,66% для разных ориентаций. Эти идеальные совпадения с измеренными значениями связаны с тем, что в моделях на основе нейронных сетей учитывается влияние угла наклона оси катушки.

Таблица 7 Статистические погрешности различных моделей для оценки двухфазной ПФД в гибких трубах при различных ориентациях.

Помимо моделей RBF и MLP, новая корреляция, разработанная с помощью интеллектуального подхода GP, показывает удовлетворительные результаты для всех ориентаций, а ее значения AARE составляют 17,48%, 13,18% и 13,23% соответственно для горизонтальной, вертикальной и наклонной ориентаций. что показывает значительное улучшение более ранних эмпирических корреляций. Более того, эта корреляция оценивает 86% данных с ошибкой менее 30% для всех ориентаций.

Среди доступных моделей змеевиков результаты Ferraris and Marcel 52 и Santini et al.Модели 29 для вертикальной ориентации приемлемы с AARE 16,75 % и 19,27 % соответственно. Однако их значения AARE для горизонтальных и наклонных труб значительно выше. Интересно отметить, что эти две модели были разработаны на основе данных для вертикальной ориентации, что объясняет их точность для прогнозирования двухфазного ПФД в вертикальной ориентации. Zakeralhoseini et al. Модель 50 также дает приемлемые результаты для наклонных труб. Однако в других случаях он все же показывает большие отклонения.Другие корреляции спиральных трубок не дают хороших результатов в различных ориентациях. Кроме того, модели прямых труб, разработанные Muller-Steinhagen и Heck 35 , Kim и Mudawar 69 и Moradkhani et al. 41 демонстрируют большие отклонения во всех ориентациях из-за эффектов вторичного потока, вызванных центробежной силой в змеевиках. В целом, ни одна из предыдущих моделей не дает разумных прогнозов для горизонтальной ориентации, и все они показывают AARE выше 25%.Поэтому только новые модели, полученные с помощью интеллектуальных подходов, могут с приемлемой точностью оценить ПФД во всех ориентациях гибких труб.

Физические тренды при различных условиях эксплуатации

Для визуализации применимости и универсальности новых моделей для различных условий эксплуатации на рис. 8, 9, 10 и 11 показаны физические тенденции модели RBF как наиболее надежной модели на основе нейронной сети, а также новой корреляции, установленной GP. Здесь изучается влияние качества пара, массового расхода, температуры насыщения, коэффициента кривизны и рабочих жидкостей на двухфазный ППД в змеевиках.

Рисунок 8

Влияние массового расхода на изменение двухфазного FPD в зависимости от качества пара. Сравнение прогнозов корреляции GP (уравнение (20)) и модели RBF с соответствующими экспериментальными значениями 51 .

Рисунок 9

Влияние температуры насыщения на изменение двухфазного ПФД в зависимости от качества пара. Сравнение прогнозов корреляции GP (уравнение (20)) и модели RBF с соответствующими экспериментальными значениями 50 .

Рисунок 10

Влияние отношения диаметра змеевика к диаметру трубы на изменение двухфазного FPD в зависимости от качества пара.Сравнение прогнозов корреляции GP (уравнение (20)) и модели RBF с соответствующими экспериментальными значениями 30 .

Рисунок 11

Влияние рабочих жидкостей на изменение двухфазного ППД в зависимости от качества пара. Сравнение прогнозов корреляции GP (уравнение (20)) и модели RBF с соответствующими экспериментальными значениями 24,67 .

На рис. 8 показано влияние качества пара и массового расхода на двухфазный ППД воды в вертикальной спиральной трубе с восходящим потоком с внутренним диаметром 12.53 мм и диаметр змеевика 1000 мм, при пониженном давлении 0,27. Двухфазный FPD увеличивается с увеличением качества пара и массового потока. Фактически более высокая скорость пара и более низкая скорость жидкости достигаются за счет повышения качества пара. Следовательно, разница скоростей на границе раздела двух фаз увеличивается, что приводит к более высокому напряжению сдвига и FPD. С другой стороны, скорости жидкой и паровой фаз увеличиваются с увеличением общего потока массы. Следовательно, сила трения увеличивается и приводит к более высокому FPD.{- 1}\). На этом рисунке показано, что двухфазный FPD уменьшается с увеличением приведенного давления. Увеличение пониженного давления приводит к более высокой плотности пара и более низкой плотности жидкости. Поэтому скорость жидкости увеличивается, а скорость пара уменьшается. Следовательно, двухфазная разность скоростей на границе раздела уменьшается, что приводит к снижению напряжения сдвига и уменьшению FPD. Рисунок 9 также показывает, что предсказания моделей GP и RBF близко согласуются с экспериментальными данными. Поэтому в этих моделях правильно учитывался эффект пониженного давления.{- 1}\). FPD воды уменьшается с уменьшением коэффициента кривизны (увеличением диаметра трубы). Разделение жидкой и паровой фаз, как правило, затруднено в трубах меньшего диаметра.{ — 1}\) и температуре насыщения 35 °C показано на рис.11. Экспериментальные результаты показывают, что R600a имеет более высокое падение давления на трение, чем R134a. В таблице 8 показаны физические свойства этих жидкостей, рассчитанные с помощью программного обеспечения REFPROP v.9.0 65 при температуре насыщения 35 °C. R600a имеет значительно более низкую плотность пара и жидкости по сравнению с R134a. Следовательно, R600a имеет более высокие скорости жидкости и пара, а соответствующее напряжение сдвига выше, чем у R134a. Следовательно, двухфазный ПФД R600a намного больше, чем R134a. Кроме того, R600a имеет гораздо более высокую кинематическую вязкость жидкости и пара, что является еще одной причиной более высокой двухфазной ППД этой рабочей жидкости.Обе модели GP и RBF показывают сходные тенденции для этих рабочих жидкостей и прекрасно согласуются с экспериментальными данными.

Таблица 8 Физические свойства R600a и R134a при \(T_{s} =\) 35 °C.

Анализ чувствительности

Определение наиболее важных параметров, влияющих на FPD, может помочь разработчикам спирально-змеевиковых трубчатых теплообменников оптимизировать их энергоэффективность. С этой целью собранный банк данных был использован для проведения анализа чувствительности.{2} } }}$$

(22)

На рис. 12 сравнивается важность различных рабочих факторов в двухфазном ПФД. Видно, что поток массы потока оказывает наиболее существенное влияние на FPD в змеевиках, за которым следуют пониженное давление, диаметр трубы и качество пара соответственно. Хотя диаметр катушки и угол наклона трубки имеют наименьшее влияние на FPD, игнорирование этих факторов снижает точность модели для прогнозирования FPD, что согласуется с выводами, изображенными на рис.5.

Рисунок 12

Сравнение важности рабочих параметров в двухфазном ПФД.

%PDF-1.4 % 466 0 объект > эндообъект внешняя ссылка 466 96 0000000016 00000 н 0000002944 00000 н 0000003103 00000 н 0000003812 00000 н 0000003953 00000 н 0000004067 00000 н 0000004439 00000 н 0000004613 00000 н 0000004989 00000 н 0000005449 00000 н 0000006054 00000 н 0000006516 00000 н 0000006973 00000 н 0000007284 00000 н 0000007375 00000 н 0000007655 00000 н 0000008170 00000 н 0000008219 00000 н 0000008473 00000 н 0000010121 00000 н 0000010258 00000 н 0000010390 00000 н 0000010798 00000 н 0000011224 00000 н 0000011487 00000 н 0000011599 00000 н 0000012109 00000 н 0000012136 00000 н 0000012556 00000 н 0000012583 00000 н 0000013975 00000 н 0000015357 00000 н 0000017310 00000 н 0000019324 00000 н 0000021074 00000 н 0000021666 00000 н 0000022275 00000 н 0000022590 00000 н 0000022839 00000 н 0000023453 00000 н 0000023708 00000 н 0000024228 00000 н 0000026209 00000 н 0000028548 00000 н 0000028811 00000 н 0000029119 00000 н 0000029189 00000 н 0000029291 00000 н 0000029685 00000 н 0000029954 00000 н 0000054769 00000 н 0000054839 00000 н 0000068031 00000 н 0000068089 00000 н 0000110958 00000 н 0000111057 00000 н 0000132223 00000 н 0000156042 00000 н 00001 00000 н 00001 00000 н 00001 00000 н 0000203077 00000 н 0000203364 00000 н 0000203689 00000 н 0000203716 00000 н 0000204161 00000 н 0000229950 00000 н 0000230207 00000 н 0000230572 00000 н 0000241738 00000 н 0000242011 00000 н 0000242408 00000 н 0000252792 00000 н 0000253077 00000 н 0000291363 00000 н 0000291402 00000 н 0000313234 00000 н 0000313503 00000 н 0000313887 00000 н 0000333605 00000 н 0000333863 00000 н 0000334230 00000 н 0000371671 00000 н 0000371710 00000 н 0000378666 00000 н 0000382845 00000 н 0000467353 00000 н 0000471333 00000 н 0000485971 00000 н 0000486650 00000 н 0001165061 00000 н 0001165337 00000 н 0001165598 00000 н 0001165999 00000 н 0000002757 00000 н 0000002261 00000 н трейлер ]/Предыдущая 1559072/XRefStm 2757>> startxref 0 %%EOF 561 0 объект >поток hb«f`g`c`= €

.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован.

*