Каменные и армокаменные конструкции снип ii 22 81: СНиП II-22-81*Каменные и армокаменные конструкции

СНиП II-22-81 Каменные и армокаменные конструкции (с Изменениями N 1, 2) — Нормативно-правовые документы по пожарной безопасности

Правительство Российской Федерации

Сайты ГУ по округам Портал МЧС России

Версия для слабовидящих

Поиск

Закрыть Раскрыть фильтры Искать по

всей фразе

отдельным словам

Публикация не ранее

Публикация не позднее

Тип раздела Весь сайтГлавное управлениеДеятельностьДокументыПресс-центрНовости

Сортировать по релевантностиубыванию датывозрастанию даты

Свернуть фильтры

• Центральный аппарат

Центральный федеральный округ

• г. Москва
• Белгородская область
• Брянская область
• Владимирская область
• Воронежская область
• Ивановская область
• Калужская область
• Костромская область
• Курская область
• Липецкая область
• Московская область
• Орловская область
• Рязанская область
• Смоленская область
• Тамбовская область
• Тверская область
• Тульская область
• Ярославская область

Приволжский федеральный округ

• Республика Башкортостан
• Республика Марий Эл
• Республика Мордовия
• Республика Татарстан
• Удмуртская Республика
• Чувашская Республика
• Кировская область
• Нижегородская область
• Оренбургская область
• Пензенская область
• Пермский край
• Самарская область
• Саратовская область
• Ульяновская область

Северо-Западный федеральный округ

• Республика Карелия
• Республика Коми
• Архангельская область
• Вологодская область
• Калининградская область
• Ленинградская область
• Мурманская область
• Новгородская область
• Псковская область
• г. Санкт-Петербург
• Ненецкий АО

Южный федеральный округ

• Республика Адыгея
• Республика Калмыкия
• Краснодарский край
• Астраханская область
• Волгоградская область
• Ростовская область
• Республика Крым
• г. Севастополь

Северо-Кавказский федеральный округ

• Республика Дагестан
• Республика Ингушетия
• Кабардино-Балкарская Республика
• Карачаево-Черкесская Республика
• Республика Северная Осетия — Алания
• Ставропольский край
• Чеченская Республика

Уральский федеральный округ

• Курганская область
• Свердловская область
• Тюменская область
• Челябинская область
• Ямало-Ненецкий АО
• Ханты-Мансийский АО

Сибирский федеральный округ

• Республика Алтай
• Республика Тыва
• Республика Хакасия
• Алтайский край
• Красноярский край
• Иркутская область
• Кемеровская область — Кузбасс
• Новосибирская область
• Омская область
• Томская область

Дальневосточный федеральный округ

• Республика Бурятия
• Республика Саха (Якутия)
• Приморский край
• Хабаровский край
• Амурская область
• Камчатский край
• Магаданская область
• Сахалинская область
• Забайкальский край
• Еврейская АО
• Чукотский АО

Введите вашу почту

Выберите тему подписки

Новости

Оперативная информация

Внимание

Введите текст с картинки

Обновить код

Согласен на обработку персональных данных (в соответствии со ст. 9 Федерального закона от 27 июля 2006 г. №152-Ф3 «О персональных данных»)

СНиП II-22-81*. Каменные и армокаменные конструкции (54055)

---

Класс бетона	Марка раствора	Минимальное отношение высоты уступов к их ширине при расчетной нагрузке, МПа (кгс/см2)
		  0,2 (2,0)	 > 0,25 (2,5)
В3,5 — В7,5	50 — 100	1,25	1,5
В1 — В2	10 — 25	1,5	1,75
—	4	1,75	2,0
Примечание. Проверка уступов на изгиб и срез не требуется.

6.68. Наружные стены подвалов должны быть рассчитаны с учетом бокового давления грунта и нагрузки, находящейся на поверхности земли. При отсутствии специальных требований нормативную нагрузку на поверхности земли следует принимать равной 1000 кгс/м2. Стены подвалов следует рассчитывать как балки с двумя неподвижными шарнирными опорами.

ТОНКОСТЕННЫЕ СВОДЧАТЫЕ ПОКРЫТИЯ

6.69*. Тонкостенные сводчатые покрытия следует проектировать в виде сводов двоякой кривизны.

Для кладки сводов двоякой кривизны следует применять:

а) кирпич керамический (полнотелый и пустотелый) или силикатный марки не ниже 75 при пролете сводов до 18 м и не ниже 100 при больших пролетах;

б) камни из тяжелого бетона, бетона на пористых заполнителях, автоклавного цементного ячеистого бетона, а также природные камни марки не ниже 50.

Примечание. При пролете сводов до 12 м допускается применение природных камней марки не ниже 25, при этом толщина сводов должна быть не менее 9 см.

6.70. Для кладки сводов двоякой кривизны, включая их пяты, а также верхние участки стен в пределах 6 — 7 рядов кладки ниже уровня примыкания свода, следует применять растворы марки не ниже 50.

6.71. Расчет сводов двоякой кривизны должен производиться на внецентренное сжатие по условной расчетной схеме как плоских двухшарнирных арок. Рассчитывается одна волна сводчатого покрытия в сечениях с максимальными изгибающими моментами.

Расчетные сопротивления кладки сводов толщиной в 1/4 кирпича должны приниматься по п. 3.1 с коэффициентом 1,25.

6.72. Величина эксцентриситета приложения нормальной силы в поперечных сечениях сводов и в верхних частях стен при основных сочетаниях нагрузок не должна превышать 0,7у, где у — расстояние от оси поперечного сечения свода или стены до края сечения в сторону эксцентриситета. В сводах с затяжками для уменьшения расчетного изгибающего момента от внецентренного расположения затяжек должны устраиваться выносные пяты с внутренней стороны стен.

6.73. Расчетные изгибающие моменты, вызываемые удлинением затяжек, обжатием свода и смещением пят, следует учитывать только от нагрузок, действующих на свод после его раскружаливания (вес утеплителя, кровли, фонарей, снеговой нагрузки и т. п.).

6.74. Модуль деформаций кладки сводов при определении усилий в затяжках следует принимать по формуле (7).

КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К АРМИРОВАННОЙ КЛАДКЕ

6.75. Сетчатое армирование горизонтальных швов кладки допускается применять только в случаях, когда повышение марок кирпича, камней и растворов не обеспечивает требуемой прочности кладки и площадь поперечного сечения элемента не может быть увеличена.

Количество сетчатой арматуры, учитываемой в расчете столбов и простенков, должно составлять не менее 0,1 % объема кладки (см. п. 4.30).

6.76. Арматурные сетки следует укладывать не реже чем через пять рядов кирпичной кладки из обыкновенного кирпича, через четыре ряда кладки из утолщенного кирпича и через три ряда кладки из керамических камней.

6.77. Диаметр сетчатой арматуры должен быть не менее 3 мм.

Диаметр арматуры в горизонтальных швах кладки должен быть, не более:

при пересечении арматуры в швах — 6 мм

без пересечения         »               » —    8 »

Расстояние между стержнями сетки должно быть не более 12 и не менее 3 см.

Швы кладки армокаменных конструкций должны иметь толщину, превышающую диаметр арматуры не менее чем на 4 мм.

ДЕФОРМАЦИОННЫЕ ШВЫ

6.78. Температурно-усадочные швы в стенах каменных зданий должны устраиваться в местах возможной концентрации температурных и усадочных деформаций, которые могут вызвать недопустимые по условиям эксплуатации разрывы кладки, трещины, перекосы и сдвиги кладки по швам (по концам протяженных армированных и стальных включений, а также в местах значительного ослабления стен отверстиями или проемами). Расстояния между температурно-усадочными швами должны устанавливаться расчетом.

6.79. Максимальные расстояния между температурно-усадочными швами, которые допускается принимать для неармированных наружных стен без расчета:

а) для надземных каменных и крупноблочных стен отапливаемых зданий при длине армированных бетонных и стальных включений (перемычки, балки и т. п.) не более 3,5 м и ширине простенков не менее 0,8 м — по табл. 32; при длине включений более 3,5 м участки кладки по концам включений должны проверяться расчетом по прочности и раскрытию трещин;

б) то же, для стен из бутобетона — по табл. 32 как для кладки из бетонных камней на растворах марки 50 с коэффициентом 0,5;

в) то же, для многослойных стен — по табл. 32 для материала основного конструктивного слоя стен;

г) для стен неотапливаемых каменных зданий и сооружений для условий, указанных в п. «а», — по табл. 32 с умножением на коэффициенты:

для закрытых зданий и сооружений — 0,7;

для открытых сооружений — 0,6;

д) для каменных и крупноблочных стен подземных сооружений и фундаментов зданий, расположенных в зоне сезонного промерзания грунта, — по табл. 32 с увеличением в два раза; для стен, расположенных ниже границы сезонного промерзания грунта, а также в зоне вечной мерзлоты, — без ограничения длины.

6.80. Деформационные швы в стенах, связанных с железобетонными или стальными конструкциями, должны совпадать со швами в этих конструкциях. При необходимости в зависимости от конструктивной схемы зданий в кладке стен следует предусматривать дополнительные температурные швы без разрезки швами в этих местах железобетонных или стальных конструкций.

Таблица 32

Средняя температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки	Расстояние между температурными швами, м, при кладке
	из керамического кирпича и камней, природных камней, крупных блоков из бетона или керамического кирпича	из силикатного кирпича, бетонных камней, крупных блоков из силикатного бетона и силикатного кирпича
	на растворах марок
	50 и более	25 и более	50 и более	25 и более
Минус 40 °С и ниже	50	60	35	40
»    30 °С	70	90	50	60
»    20 °С и выше	100	120	70	80
Примечания: 1. Для промежуточных значений расчетных температур расстояния между температурными швами допускается определять интерполяцией. 2. Расстояния между температурно-усадочными швами крупнопанельных зданий из кирпичных панелей назначаются в соответствии с Инструкцией по проектированию конструкций крупнопанельных жилых домов.

6.81. Осадочные швы в стенах должны быть предусмотрены во всех случаях, когда возможна неравномерная осадка основания здания или сооружения.

6.82. Деформационные и осадочные швы следует проектировать со шпунтом или четвертью, заполненными упругими прокладками, исключающими возможность продувания швов.

7. УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ КОНСТРУКЦИЙ, ВОЗВОДИМЫХ В ЗИМНЕЕ ВРЕМЯ

7.1*. Способ кладки, применяемый для возведения зданий и сооружений в зимнее время при отрицательных температурах, должен обосновываться предварительными технико-экономическими расчетами, обеспечивающими оптимальные показатели стоимости, трудоемкости, расхода цемента, электроэнергии, топлива и т. п. Принятый способ зимней кладки должен обеспечивать прочность и устойчивость конструкций как в период их возведения, так и последующей эксплуатации. Выполнение зимней кладки из кирпича, камней правильной формы и крупных блоков следует предусматривать одним из следующих способов:

а) на растворах не ниже марки 50 с противоморозными химическими добавками, не вызывающими коррозии материалов кладки (поташ, нитрит натрия, смешанные добавки, комплексные добавки НКМ), твердеющих на морозе без обогрева;

б) способом замораживания на обыкновенных растворах не ниже марки 10 без химических добавок. При этом элементы конструкций должны иметь достаточную прочность и устойчивость как в период их первого оттаивания (при наименьшей прочности свежеоттаявшего раствора), так и в последующий период эксплуатации зданий. Высота каменных конструкций, возводимых способом замораживания, определяется расчетом, но не должна превышать 15 м и четырех этажей. Допускается выполнение способом замораживания фундаментов малоэтажных зданий (до трех этажей включительно) из постелистого камня, укладываемого «враспор» со стенками траншей на растворах не ниже марки 25;

в) способом замораживания на обыкновенных растворах не ниже марки 50 без химических добавок с обогревом возводимых конструкций в течение времени, за которое кладка достигает несущей способности, достаточной для нагружения вышележащими конструкциями зданий.

7.2. Расчетные сопротивления сжатию кладки, выполнявшейся на растворах с противоморозными химическими добавками, принимаются:

равными расчетным сопротивлениям летней кладки, приведенным в табл. 2 — 8, если каменная кладка будет выполняться при среднесуточной температуре наружного воздуха до минус 15 °С, и с понижающим коэффициентом 0,9, если кладка будет выполняться при температуре ниже минус 15 °С.

7.3. Расчетные сопротивления сжатию кладки, выполнявшейся способом замораживания и способом замораживания с обогревом возведенных конструкций, на растворах без противоморозных добавок в законченном здании после оттаивания и твердения раствора при положительных температурах следует принимать по табл. 2 — 8 с понижающими коэффициентами; для кирпичной и каменной кладок при среднесуточной температуре наружного воздуха, при которой выполнялись кладки, до минус 15 °С — 0,9 и до минус 30 °С — 0,8, для кладки из крупных блоков расчетные сопротивления не снижаются.

7.4. Мероприятия, обеспечивающие необходимую конечную прочность зимней кладки (повышение марок растворов, применение кирпича и камней повышенной прочности или в отдельных случаях применение сетчатого армирования), должны быть указаны на рабочих чертежах. При кладке, выполняемой на растворах с химическими добавками (п. 7.2), указанные мероприятия применяются для элементов кладки, несущая способность которых используется более чем на 90 %. При кладке, выполняемой способом замораживания (п. 7.3), — для элементов, несущая способность которых используется более чем на 70 %.

7.5. При кладке на растворах с противоморозными добавками, не вызывающими коррозии арматуры, коэффициенты условий работы ус1 и ycs1, приведенные в табл. 33, не учитываются. При кладке способом замораживания или способом замораживания с искусственным обогревом возведенных конструкций следует учитывать влияние пониженного сцепления раствора с камнем и арматурой введением в расчетные формулы коэффициентов условий работы ус1 и ycs1.

Таблица 33

Вид напряженного состояния зимней кладки	Коэффициенты условий работы
	кладки ус1	сетчатой арматуры ycs1
1. Сжатие отвердевшей (после оттаивания) кладки из кирпича	1,0	—
2. То же, бутовой кладки из постелистого камня	0,8	—
3. Растяжение, изгиб, срез отвердевшей кладки всех видов по растворным швам	0,5	—
4. Сжатие кладки с сетчатым армированием, возводимой способом замораживания в стадии оттаивания	—	0,5
5. То же, отвердевшей (после оттаивания)	—	0,7
6. То же, возводимой на растворах с противоморозными добавками при твердении на морозе и прочности раствора не менее 1,5 МПа (15 кгс/см2) в момент оттаивания	—	1,0

7. 6. В рабочих чертежах зданий повышенной этажности (9 этажей и более), возводимых зимой на растворах с противоморозными химическими добавками, следует указывать требуемые промежуточные прочности раствора на этажах для различных стадий готовности здания.

7.7. Расчет несущей способности конструкций, возводимых способом замораживания на обыкновенных растворах (без противоморозных добавок), должен производиться: в стадии оттаивания при расчетной прочности оттаивающего раствора 0,2 МПа (2 кгс/см2) при растворе на портландцементе и толщине стен и столбов 38 см и более; при нулевой прочности оттаивающего раствора и растворе на шлакопортландцементе или пуццолановом цементе независимо от толщины стен и столбов, а также при растворе на портландцементе, если толщина стен и столбов менее 38 см.

При расчете в стадии оттаивания должно учитываться влияние пониженного сцепления раствора с камнем и арматурой введением в расчетные формулы дополнительных коэффициентов условий работы ус1 и ycs1, приведенных в табл. 33.

7.8. Прочность зимней кладки, выполняемой способом замораживания с обогревом, должна определяться расчетом с учетом упрочнения, достигнутого раствором в пределах всего или части сечения.

Скачать бесплатно

Расчет несущей способности стены подвала кирпичного дома

Приложение вертикальных нагрузок

Задача: Проверить расчет стены подвала.

Задание: Проверить правильность расчета устойчивости в плоскости эксцентриситета при внецентренном сжатии сечения с максимальным изгибающим моментом.

Каталожные номера: Справочник по проектированию каменных и железобетонных конструкций (дополнение к СНиП II-22-81), 1989, с. 81-82.

Файл исходных данных:

Пример 18.SAV;

ComeIn 18.doc — отчет

Исходные данные:

Раствор

H = 2,8 м	Высота стены подвала;
б × ч = 0,4×0,58 м	Размеры бетонных блоков;
А п = 25 %	Процент пустот блоков по площади среднего горизонтального сечения;
В п = 15 %	Пустой процент блоков по объему;
л 0 = 2,65 м	Расчетная высота стены подвала;
б 1 = 0,51 м	Толщина кирпичной стены первого этажа;
Н 1 = 150 кН	Расчетная нагрузка на 1 м стены подвала от стены первого этажа;
е 1 = 5,5 см	Эксцентриситет нагрузки от стены первого этажа;
Н 2 = 22 кН	Расчетная нагрузка на 1 м стены подвала от плиты перекрытия выше опоры подвала на эту стену;
е 2 = 16 см	Эксцентриситет нагрузки от плиты перекрытия над опорой подвала на стену подвала;
γ = 16 кН/м 3	Удельный вес насыпного грунта;
φ = 38°	Расчетный угол внутреннего трения грунта;
р = 10 кН/м 2	Характеристическое значение поверхностной нагрузки от насыпного грунта;
Камень/кирпич	Блоки бетонные пустотелые большие марки 100;
Цемент обычный с минеральными пластификаторами марки 50.

Исходные данные COMEIN:

Коэффициент значимости γ _n = 1
Возраст кладки — до года
Срок службы 25 лет 901 95 Камень/кирпич — Большие бетонные блоки, 500 мм ≤ Н ≤ 1000 мм
Марка камня/кирпича — 100
Раствор — обычный цементный с минеральными пластификаторами
Марка раствора — 50
Понижающий коэффициент 0,5
Удельный вес кладки 22,44 кН/м ³
 

Конструкция:

90 047

L = 2,65 м B = 0,4 м B e = 0,51 м

Нагрузки на единицу длины

Нагрузка на поверхность 12 кН/м 2 Удельный вес грунта 19,2 кН/м 3 Угол откоса грунта 38 градусов Коэффициент длительной нагрузки 1 Nf = 22 кН/м Ef = 0,16 м Нагрузки от плит перекрытий N = 150 кН/м E = 0,055 м Коэффициент длительной нагрузки 1

Сравнение решений:

Чек	устойчивость при внецентренном сжатии среднего сечения
Теория	181,5/380 = 0,478
КОМЕЙН	0,481
Отклонение, %	0,624

 

Комментарии:

1. В руководстве используются характеристические значения нагрузки на поверхность и удельный вес грунта, которые затем умножаются на соответствующие коэффициенты перегрузки n ₁ = n ₂ = 1,2. Их полученные расчетные значения используются в ComeIn: p ∙ n ₁ = 10∙1,2 = 12 кН/м ² и γ ∙ n ₂ = 16∙1,2 = 19 ,2 Н/м ³ соответственно.
2. Значение удельного веса грунта получают путем умножения удельного веса бетона 24 кН/м ³ на коэффициент 0,85, учитывая процент пустотности блоков по объему V _v =15 %, а коэффициент перегрузки для каменных конструкций 1,1: γ _м = 24∙0,85∙1,1 = 22,44 кН/м ³ .
3. Возраст кладки и трудовой стаж должны быть указаны в ComeIn. Поскольку в задаче они не определены, используются следующие данные: «до года» и 50 лет соответственно.
4. Высота столбца должна быть указана в ComeIn. Поскольку эффективная высота колонны, определенная в задаче, равна 3 м, это значение используется для высоты колонны при коэффициентах эффективной высоты, равных 1,9.0343

Техасский кампус A&M Вспоминается — Техасский центр сохранения наследия A&M

В рамках финансирования ректором 125-летия университета Школа архитектуры получила 10 000 долларов на изучение исторических зданий в центральном кампусе и рекомендацию списка зданий, которые должны получить исторические маркеры. Предложение об исследовании было разработано Дэвидом Г. Вудкоком, FAIA, профессором архитектуры и директором Лаборатории визуализации исторических ресурсов.

В предложении предлагалось создать флаер (аналогичный тем, которые в настоящее время доступны для административного здания Уильямса и библиотеки Кушинга) в качестве самостоятельной пешеходной экскурсии для посетителей кампуса. Экскурсия позволит осветить историческое ядро ​​кампуса и предоставить информацию о выбранных зданиях.

В рамках исследования список рассматриваемых зданий был разослан администраторам некоторых университетов, деканам колледжей и другим лицам для получения комментариев и советов. Обследование помогло создать две категории зданий: те, которые имеют легко узнаваемое историческое и культурное значение, и те, которые играют вспомогательную роль, но не имеют наивысшего приоритета.

Академический корпус

Академический корпус (1914 г.) был спроектирован архитектором кампуса Фредериком Э. Гизеке в 1986 г. и Сэмюэлем Э. Гидеоном после того, как Старый Мейн был уничтожен пожаром в 1912 г. этажное железобетонное сооружение, облицованное кирпичом и увенчанное медным куполом. Передний фасад имеет четыре ионические колонны, поддерживающие классический фронтон. Наружные каменные поясные ряды, перемычки, колонны и панели выполнены из красного гранитного заполнителя, произведенного на строительной площадке. Внутренняя ротонда обрамлена двадцатью шестью дорическими колоннами, с мозаикой университетской печати на полу (1978), и в нем находится копия Колокола Свободы, подаренная колледжу в 1950 году. Воспер в классическом стиле возрождения в качестве штаб-квартиры системы Техасского университета A&M. Здание выходило на новую государственную магистраль, символизирующую переход от поездов к автомобильным перевозкам. Грандиозный подход создал New Main и отразил старый план кампуса. Восточный фасад примечателен четырнадцатью отдельно стоящими модифицированными ионическими колоннами с портретами кадетов и молодой женщины. Вестибюль на втором этаже высотой 53 фута имеет богатую внутреннюю отделку, в том числе впечатляющее освещение и карту этажа, выполненную в виде терраццо, с основными историческими достопримечательностями Техаса. Назван в 1997 для семнадцатого президента университета доктора Джека Уильямса.

Здание животноводства

Здание животноводства (1932 г.) было спроектировано архитектором кампуса S.C.P. Воспером и посвящен в качестве памятника «первопроходцам-животноводам Техаса» 10 декабря 1936 года. Эклектичная классическая архитектура возрождения имеет кирпичные пилястры, разделенные плиткой и литыми каменными панелями. На капителях колонн изображены изображения сельскохозяйственных животных, а мотивы экстерьера представляют собой черепа, головы животных, колосья и рога изобилия. Двухэтажный вход из литого камня окружен искусно выполненными осветительными приборами из металла и украшен техасскими клеймами крупного рогатого скота. Внутренняя плитка отражает внешние «животные» мотивы. Планировалось, что этот и Скоутс-холл станут частью так и не завершенного сельскохозяйственного четырехугольника.

Химический корпус

Химический корпус (1929 г.) был спроектирован S.C.P. Vosper использует классические дизайнерские пропорции и детали. Он был расширен на восток в 1981 и 1988 годах. В орнаменте используются различные цветовые схемы в узорах плитки, вдохновленных искусством американцев мексиканского происхождения, и они включают в себя узоры голов животных, черепов, костей и окаменелостей. Главный вход имеет монументальную лестницу, ведущую к дверным проемам с фронтоном. Потолок входа имеет замысловатую расписную золотую решетку на фоне темных панелей с дополнительными осветительными приборами.

Гражданское строительство

Здание гражданского строительства (1932 г.), спроектированное Фредериком Э. Гизеке, является одним из последних очень декоративных зданий, построенных на территории кампуса. Двухэтажное каменное здание в стиле классицизма, облицованное кирпичом, с орнаментом из литого камня и керамической плитки. Первоначально использовался как ветеринарная больница с двумя дополнительными зданиями сзади, которые использовались как конюшни и анатомическая лаборатория. Вход обозначен литой резьбой седла и длиннорога. Парапеты на торцах здания имеют фронтоны с узорами в виде конских и коровьих голов, человеческих фигур и щитов.

Фрэнсис Холл

Фрэнсис Холл (1913 г.) был спроектирован Ролланом Адельспергером, архитектором колледжа и профессором архитектуры и архитектурной инженерии, в ярко выраженном романском стиле для Школы ветеринарной медицины. Предложенный проект превысил бюджет. Архитектурная фирма Endress and Watkin уменьшила размер и изменила внешний вид, чтобы он соответствовал другим зданиям. Построенное в 1918 году, это трехэтажное железобетонное здание классических пропорций с фасадом из кирпича и литого камня. Фасад украшен кирпичными пилястрами с дорическими и ионическими капителями и выступающими балконами. Третий этаж отмечен литыми каменными квоинами. Все здание перекрыто кирпичным парапетом. Назван в честь Марка Фрэнсиса Холла, отца ветеринарной медицины в Texas A&M.

Библиотека Кушинга

Библиотека Кушинга (1930 г.), разработанная Фредериком Э. Гизеке, Томасом Ф. Мэйо, S.C.P. Воспер и сотрудники колледжа. Построенная на месте первого ветеринарного здания, эта техасская интерпретация классической архитектуры имеет пилястры второго и третьего этажа с резьбой в виде бараньих голов и коровьих черепов. На фризе изображен Кушинг, а также имена людей, занимающихся искусством, литературой и наукой. На замысловатой металлической решетке в читальном зале изображены бренды известных техасских ранчо. В украшении потолка представлена ​​эклектичная коллекция индейских, египетских, индуистских, техасских и европейских символов. Полковник Эдвард Б. Кушинг был председателем совета директоров (1912-1914).

Животноводческий павильон

Животноводческий павильон (1917 г.) был построен для проведения демонстраций домашнего скота и показательных тренировок и использовался более пятидесяти лет. Архитектор кампуса Роллан Адельспергер использовал романские детали на верхних стенах и фронтонах простого прямоугольного здания, а также на колоннах и архитраве у главного входа. Арена с грязным полом и открытыми металлическими фермами вмещала двадцать пятьсот человек, сидящих в стиле трибуны. Адаптирован для офисного использования в 1988, при гидроизоляционных обработках здание утратило свой просторный интерьер и тонкую окраску исходной кирпичной кладки.

Биззел-холл

Биззел-холл (1918 г.), спроектированный архитектором кампуса Ролланом Адельспергером, является одним из старейших зданий на территории кампуса. Биззел-холл служил колледжу общежитием до 1960-х годов, как и соседний Гудвин-холл (1908-1989). Зал состоит из двух параллельных зданий, каждое из трех этажей и подвала, построенных из кирпича с каменными пилястрами, лепниной и карнизами. Восемь дорических колонн и карниз с вырезанным на нем «Биззеллом» образуют восточный и западный фасады. Здание названо в честь Уильяма Б. Биззелла, президента колледжа с 19 века.14-1925.

Здание YMCA

Здание YMCA (1914 г.) было спроектировано архитектором С.Дж. Фонтан для Христианской ассоциации молодых мужчин и отличается использованием материалов и превосходной детализацией. Строительство финансировалось за счет средств, пожертвованных студентами, бывшими студентами и Фондом Джона Д. Рокфеллера. Он служил студенческим центром до 1950 года. Первоначально двухэтажное кирпичное здание с подвалом, третьим этажом и двумя полукруглыми комнатами было пристроено в 1920-х годах. Четыре известняковые дорические колонны и антаблемент отмечают основной этаж. В задней части здания находилась часовня, которая была потеряна из-за строительства офисов, а также боулинг и бассейн в подвале.

Столовая Сбиса

Столовая Сбиса (1913 г.) была спроектирована архитектором кампуса Фредериком Э. Гизеке для замены похожей на замок столовой 1897 г., сгоревшей в 1911 г. Она закрепляет северный конец Военной аллеи, южным концом которой была Ассамблея Гион Холл (1918-1971). Одноэтажное здание с подвалом из железобетона и кирпичной кладки, входы отмечены дорическими портиками и фронтонами. На фасаде кирпичные пилястры чередуются с арочными деревянными окнами и дверями. Шатровая крыша была добавлена ​​во время ремонта и реставрации 1988-2001. Здание названо в честь Бернарда Сбисы, который был «руководителем отдела жизнеобеспечения» в колледже с 1879 по 1926 год. Гизеке в классическом стиле возрождения. Южный вход имеет декоративный двухэтажный элемент с замысловатой резьбой и красивыми коваными рамами, светильниками и решетками. Фасад украшен орнаментальными карнизами и символами из литого камня, в том числе козлиными головами и фигурками сов. Потолок внутреннего зала второго этажа украшен орнаментом из металла и сельскохозяйственными мотивами. Здание названо в честь Дэниелса Скоутса, профессора и заведующего кафедрой сельскохозяйственной инженерии с 1919-1939. Он был задуман как часть так и не достроенного сельскохозяйственного четырехугольника.

Здание Халбути

Здание Халбути (1931 г. ) (первоначально здание геологического и нефтяного машиностроения) было спроектировано архитектором С.К.П. Vosper в эклектичном и очень декоративном стиле. Первоначальное четырехэтажное здание имело форму буквы «Т» и до 1972 года имело высокую центральную башню над главным входом, скрывающую большой резервуар для воды, используемый для поддержания давления в системе отопления кампуса. Южный вход украшен отливками из ракушек, мозаикой из гальки и утопленными дверями с железной решеткой. Героическая панель над боковым входом символизирует разведку нефти. Здание было названо в честь Мишеля Т. Халбути 30 лет, выдающегося выпускника, хьюстонского геолога и нефтяника.

Болтон-холл

Болтон-холл (1912 г.) изначально был зданием машиностроения и электротехники. Он был спроектирован так, чтобы отражать Нэгл-холл, и вместе со Старым Мейном (сожженным в 1912 году) стал сердцем старого Академического четырехугольника A&M. Считающийся «пожаробезопасным» из-за конструкции из стали и железобетона, он был официально назван в 1939 году в честь президента Фрэнка К. Болтона, «великого старика A&M», ласково известного как «Медвежьи следы» Болтона. 24 ноября 1921 года Уильям А. «Док» Толсон ’23 и Гарри М. Сондерс ’22 произвели первую прямую трансляцию футбольного матча в стране (A&M против Техаса) с беспроводной станции 5XB, расположенной в Болтон Холле.

Нэгл-холл

Нэгл-холл (1909 г.) — одно из старейших зданий кампуса, построенное в 1909 г. как здание гражданского строительства. Он был переименован в 1929 году в честь Джеймса С. Нэгла, первого декана инженерной школы. Дизайн поддерживает особый классический архитектурный стиль кампуса, при этом широко используется литой камень в колоннах, ленточных поясах, карнизах и балюстрадах. Фасад отмечен четырьмя зацепленными ионическими колоннами, расположенными на поясе, образованном первым этажом над землей, и служит стилобатом, что позволяет колоннам проходить через второй и третий этажи.

Харт-холл

Харт-холл (1929 г.) был возведен на месте снесенного в 1929 г. Старого актового зала.