Categories: РазноеAuthor alexxlabPosted on No comment on R12 диаграмма: Диаграмма состояния фреон -12 (r12; cCl2f2, Dichlorodifluoromethane)

R12 диаграмма: Диаграмма состояния фреон -12 (r12; cCl2f2, Dichlorodifluoromethane)

Содержание

Диаграмма состояния фреон -12 (r12; cCl2f2, Dichlorodifluoromethane)

T critical = 112.00 °C, p critical = 41.57600 Bar, v critical = 0.00179 m3/kg

Рисунок 4.12 – Диаграмма состояния фреон-12

Диаграмма состояния фреон -22 (r22; chClF2, Chlorodifluoromethane)

T critical = 96.00 °C, p critical = 49.77400 Bar, v critical = 0.00191 m3/kg

Рисунок 4.13 – Диаграмма состояния фреон-22

4.3. Лабораторная работа № 3 Исследование работы сплит системы в режиме подогрева (теплового насоса)

Лабораторная работа дисциплины «Гидравлические машины и холодильная техника», продолжительность работы, 2 часа; самостоятельная подготовка, 2 часа

ЦЕЛЬ РАБОТЫ

Целью работы является экспериментальное исследование влияния внешних факторов при работе сплит-системы в режиме подогрева (теплового насоса), построение процессов изменения состояния рабочего тела в диаграмме состояния.

ТЕОРЕТИЧЕСКАЯ ОСНОВА

Сплит-системы бывают двух типов: системы, работающие только в режиме охлаждения; системы (рисунок 4.8), работающие в режиме охлаждения и режиме обогрева [6].

Схема сплит-системы, работающей в и режиме охлаждения, и в режиме обогрева несколько усложняется по сравнению со схемой, представленной на рисунок 4.8. Это связано, с тем, что при переходе с режима охлаждения на режим обогрева, установка начинает работать в качестве теплового насоса.

Реализация возможности перехода сплит-системы в режим работы в качестве теплового насоса (режим подогрева воздуха) обеспечивается контрольным клапаном. Контрольный клапан (четырехходовой), предназначен для изменения режима движения хладагента. Регулирование контрольного клапана осуществляется автоматически при переходе сплит-системы в режим подогрева.

С помощью 4-ходового контрольного клапана изменяется направление перекачивания компрессором хладагента. Этот клапан управляется соленоидом, на который от внутреннего блока подается напряжение питающей сети (220 В).

Принципиальная схема сплит-системы, работающей в режиме подогрева показана на рисунке 4.14.

.

Рисунок 4.14 – Схема сплит-системы, работающей в режиме нагрева и охлаждения

При работе сплит-системы в режиме обогрева (теплового насоса) радиатор наружного блока охлаждается и на нём образуется большое количество конденсата. При установке сплит-системы не на фасаде здания (на лоджии, внутри строений) от внешнего блока требуется отвод конденсата.

Кроме того, работа сплит-системы в режиме теплового насоса ведет к интенсивному охлаждению конденсатора наружного блока и с возможностью его последующего обмерзания.

Так как средние температуры наружного воздуха на территории России достаточно низки (значительно ниже нуля), то эксплуатация сплит-систем в режиме подогрева имеет свои особенности.

При работе сплит-системы в режиме обогрева в условиях достаточно низких наружных температур происходит уменьшение вырабатываемой тепловой мощности при снижении температуры наружного воздуха.

Обогрев помещения с помощью сплит-системы используют осенью или весной, при положительной уличной температуре. При отрицательных температурах фреон не закипает в радиаторе внешнего блока, а в жидком виде поступает на вход компрессора и приводит к его поломке. Электроника качественных сплит-систем не позволит включить обогрев при низких уличных температурах.

Схемы и циклы тепловых насосов (ТН) аналогичны схемам и циклам холодильных машин. Но, если задачей холодильных установок является охлаждение тел или подержание температуры помещения на заданном низком уровне, то ТН предназначены для подвода теплоты, забираемой от источника с низкой температурой, к нагреваемому объекту при более высокой температуре. Происходит «передача» теплоты из холодного источника в горячий. Отсюда и название «тепловой насос».

Работа ТН состоит в следующем. За счет теплоты источника с низкой температурой в испарителе (И) (рисунок 4.9) происходит парообразование рабочего тела с низкой температурой кипения (фреон, аммиак и т. п.). Полученный пар поступает в компрессор (К), где повышаются давление и температура пара (процесс1-2, рисунок 4.10), далее пар направляется в охладитель (теплообменник) (О) (рисунок 4.9), где охлаждается и конденсируется, отдавая свою теплоту охлаждающей жидкости (газу, воздуху). Образовавшийся конденсат дросселируется редукционным вентилем (РВ) с уменьшением температуры и давления (процесс 3-4, рисунок 4.10).

При работе сплит-системы в режиме подогрева в качестве охлаждающей жидкости в охладителе используется воздух помещения, нагнетаемый вентилятором на теплообменник (рисунок 4.14).

Характеристикой совершенства работы ТН (сплит-системы, работающей в режиме обогрева) является отношение теплоты, отданной к потребителю (воздуху помещения), к затраченной при этом работе, т. е.

. (4.14)

Коэффициент ξ называют отопительным коэффициентом или коэффициентом теплоиспользования, или коэффициентом преобразования ТН.

Коэффициент преобразования ТН можно выразить через холодильный коэффициент цикла:

. (4.15)

Если в ТН используется паровой цикл (рисунок 4.10), то коэффициент ξ равен:

. (4.16)

В случае возможности работы ТН по обратному циклу Карно (рисунок 4.11), коэффициент преобразования

ξ определяется как:

, (4.17)

где Т1и Т0 – соответственно, температуры потребителя и источника теплоты, К.

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ УСТАНОВКА

Схема экспериментальной установки представлена на рисунке 4.14.

В наружном блоке, находящемся вне помещения, имеется компрессор, осуществляющий циркуляцию хладагента в системе. Сплит-система приводится в режим обогрева помещения (режим ТН). Четырехходовой контрольный клапан (рисунок 4.14) меняет направление движения хладагента в контуре. Компрессор подает хладагент из внешнего блока (рисунок 4.14) во внутренний. Рабочее тело (газ) с высокой температурой и давление поступает во внутренний теплообменник, где конденсируется, отдавая тепло воздуху, нагнетаемому вентилятором из помещения. Сконденсированный хладагент дросселируется, направляется во внешний блок, где воспринимает тепло от воздуха окружающей среды, подаваемый на теплообменник внешнего блока.

Диаграммы холодильных агентов


Искусственное охлаждение в паровых холодильных машинах основано на процессе кипения холодильных агентов при низких температурах, в результате чего они переходят из жидкого состояния в пар, поглощая определенное количество теплоты. Чтобы процесс искусственного охлаждения был замкнутым и повторяющимся, пар холодильного агента сжимается, а затем конденсируется путем охлаждения. Таким образом, в холодильной машине происходят два процесса фазового перехода хладагента: из жидкости в пар — кипение и из пара в жидкость — конденсация. Эти процессы и составляют суть работы паровой компрессионной машины.

Изучение отдельных процессов, входящих в цикл паровой компрессионной машины, а также связи между ними, их взаимного влияния друг на друга может быть упрощено при использовании термодинамических диаграмм холодильных агентов. Умение пользоваться диаграммами необходимо также для контроля и анализа параметров действующих холодильных установок;

 

Рисунок 7.1 – Диаграммаi – lgP для аммиака.

Рисунок 7.2 — Диаграмма i – lgP для фреона-22.

настройки приборов автоматического контроля и регулирования; расчета и подбора холодильного оборудования при реконструкции и расширении действующих установок.

Для каждого холодильного агента существуют свои диаграммы, но принцип их построения и пользования ими одинаков. На рисунках 7.1 и 7.2 приведены диаграммы для аммиака и хладона R-22. Наиболее часто применяемыми являются диаграмма энтальпия-давление (l — lgP диаграмма) и диаграмма энтропия-температура (S — T диаграмма), из которых диаграмма энтальпия-давление наиболее удобна, и именно она будет рассматриваться в дальнейшем.

На рисунке 7.3а показано, что диаграмма разделена на три зоны, отделенные друг от друга кривыми насыщенной жидкости и насыщенного пара.



Зона переохлажденной жидкости означает, что в любой точке этой зоны хладагент находится в жидком состоянии при температуре ниже температуры насыщения при соответствующем давлении.

Зона влажного пара соответствует процессам перехода из жидкости в пар или из пара в жидкость. В любом случае хладагент представлен в виде парожидкостной смеси, называемой влажным паром. Таким образом, влажный пар — это смесь насыщенной жидкости и насыщенного пара, которая находится либо в состоянии кипения, либо в состоянии конденсации. Температура смеси насыщенных пара и жидкости одинакова и называется температурой насыщения при определенном давлении насыщения.

Фазовый переход от жидкости к пару на диаграмме проходит слева направо, а из пара в жидкость — справа налево. Содержание (долю) пара в парожидкостной смеси отражают линии постоянного паросодержания

х. Они показывают массовую долю пара в парожидкостной смеси в долях единицы (рис. 3-б). На линии насыщенной жидкости паросодержаниех = 0, на линии насыщенного парах = 1, в области влажного пара 1>x>0.

Зона перегретого пара отражает состояние пара, температура которого выше температуры насыщения при соответствующем Р.

На пограничных кривых,насыщенных жидкости или пара хладагент имеет параметры насыщения, но при этом представляет собой уже однородную фазу, т. е. либо жидкость, либо пар.

При эксплуатации очень важно отличать по показаниям контрольно-измерительных приборов переохлажденную жидкость от насыщенной, а перегретый пар — от влажного или насыщенного пара, так как от этого зависят эффективность и безопасность работы установки. При одном и том же P насыщенная жидкость, влажный пар и насыщенный пар имеют одинаковую t, переохлажденная жидкость — более низкую, а перегретый пар — более высокую t. Таким образом, показания манометров при всех перечисленных состояниях будут одинаковые, а термометров — разные [1-3, 9-13, 18, 24, 25].

Диаграмма энтальпия-давление отражает шесть параметров холодильного агента, которые изображены в виде различных линий (рис. 7.3 б). Цифровые значения основных параметров даны в удельных величинах, т. е. отнесенные к 1 кг хладагента, и проставлены на поле диаграммы над соответствующими кривыми.

Линии постоянных паросодержаний проходят только в области влажного пара. Паросодержание обозначается символом х.

 

Рисунок 7.3 – Изображение в диаграмме i-lgP параметров холодильных агентов: а – три зоны фазового перехода, линии насыщения; б – кривые основных параметров.

 

Линии постоянных давлений изобары проходят через все зоны горизонтально. Логарифмический масштаб в изображении изобар применен из-за неравномерности шкалы давлений в области вакуума и избыточного давления. Величина абсолютного давления в Па•105 или в МПа, проставленная на вертикальной шкале слева диаграммы, обозначается символом Р.

Линии постоянных температур — изотермы — в области переохлаждения проходят почти вертикально, в области влажного пара — горизонтально. Здесь изотермы совпадают с изобарами, так как фазовое состояние хладагент меняет при постоянных значениях t и Р. В зоне перегретого пара изотермы идут наклонно вниз. Значения t в °С расположены рядом с кривыми постоянной температуры в зонах переохлаждения и перегрева, а также на кривых насыщенной жидкости и пара.

Линии постоянных удельных энтальпий (постоянных теплосодержаний) проходят вертикально. Удельной энтальпией называют полную энергию 1 кг рабочего тела, равную сумме удельной внутренней энергии и потенциальной энергии давления. Важно отметить, что в термодинамическом процессе при постоянном Р изменение удельной энтальпии равно удельному количеству подведенной теплоты. Это положение является основой тепловых расчетов холодильного оборудования. Значения удельной энтальпии в кДж/кг проставлены на горизонтальной шкале внизу и вверху диаграммы и обозначены символом i.

Линии постоянных удельных объемов — изохоры — обозначены прерывистыми кривыми, проходящими в областях влажного и перегретого пара. В области жидкости изохоры не нанесены из-за слишком малого объема жидкости по сравнению с объемом пара, что трудно показать в масштабе диаграммы. Поэтому удельный объем жидкого хладагента по диаграмме не определяется. Его можно определить по таблице насыщенных паров хладагента. Значения удельных объемов в м3/кг проставлены в зонах влажного и перегретого пара над соответствующими кривыми и обозначены символом v.
Линии постоянных удельных энтропии — адиабаты — проходят через поле диаграммы по диагонали. Энтропия — функция состояния термодинамической системы, характеризующая направление протекания процесса теплообмена между системой и внешней средой. Значение энтропии в кДж/(кг·К) приведены над соответствующими кривыми и обозначены символом S.

Каждой точке на поле диаграммы соответствует состояние хладагента со строго определенными параметрами. Если две точки соединить линией, то она укажет на характер процесса, протекающего между двумя состояниями. В некоторых диаграммах холодильных агентов средняя часть диаграммы в области влажного пара может быть опущена, так как параметры хладагентов в этой зоне не представляют интереса для анализа и расчетов холодильных установок.

 

Основные холодильные агенты

Одним из первых рабочих тел в ХМ была вода (R718), область применения которой в настоящее время ограничивается пароструйными агрегатами. Затем стали применять аммиак (R717) (1874), сернистый ангидрид (R764) (1874) – SO2, углекислоту (R744) (1881) – СО2, хлористый метил (1878) – СН3Сl, с 30-х годов XX века – фреоны – фтористые и хлористые производные углеводородов. При этом исходные углеводороды – метан СН4 (R50) и этан С2Н6 (R170). В настоящее время применяют фреоны R11 (CFCl3), R12 (CF2Cl2), R13 (CF3Cl), R22 (CHF2Cl), R113 (C2F3Cl3), R142 (C2h4F2Cl), R134 (C2h3F4). Сокращенные обозначения: для ряда метана первая цифра -1, для этанового – 11, а затем цифра, выражающая число атомов фтора, а при наличии незамещенных атомов водорода для метанового ряда к первой цифре, а для этанового ряда ко второй цифре прибавляют число атомов водорода.

Для анализа экологической целесообразности применения хладагентов используют следующие параметры: Потенциал разрушения озона ODP (Ozon Depletion Potential). Определяется наличием атомов хлора в молекуле хладагента и принят за единицу для R11 и R12.

Для хладагентов группы хлорфторуглеродов (ХФУ) ODP ≥ 1, для гидрохлорфторуглеродов (ГХФУ) ODP < 1; а для гидрофторуглеродов ODP = 0.

Потенциал глобального потепления GWP (Global warming potential). Принят за единицу для диоксида углерода СО2 с временным горизонтом 100 лет.

Хладагент R717 (аммиак). Бесцветный газ с резким запахом, обладает хорошими термодинамическими свойствами: tкип = -33,4 0С, tкр = 132,4 0С, pкр = 11,29 МПа. Давление в конденсаторе 0,8-1,3 МПа, температура 30 0С, tплавл = -77,7 0С. Относительно большая объемная холодопроизводительность, поэтому компрессор компактный. Почти нерастворим в масле, хорошо поглощается водой, с черным металлами (чугун, сталь) в реакции не вступает, но разъедает в присутствии влаги цинк, медь и ее сплавы (за исключением фосфористой бронзы). При утечках Nh4 легко обнаружить по запаху. Вреден для организма, раздражает слизистые оболочки глаз и дыхательных путей. При содержании более 1% по объему воздуха приводит к отравлению. Предельно допустимая норма в производственном помещении 0,02 мг/л. Аммиак горюч (в воздухе плохо, а в кислороде хорошо). При наличии открытого огня и содержании в воздухе 13,1 – 26,8% (объемно) – возможен взрыв. Газообразный аммиак легче воздуха, жидкий – электропроводник. Аммиак – доступный, дешевый ХА, применяется в средних и крупных поршневых машинах. Требует строгого соблюдения правил техники безопасности. В мелких машинах не применяется вследствие его ядовитости и взрывоопасности.

Хладагент R12 (CCl2F2). Дифторхлорметан относится к группе ХФУ (хлорфторуглеродов CFC). Характеризуется высоким потенциалом разрушения озона (ODP = 1) и большим потенциалом глобального потепления (GWP = 8500). Бесцветный газ со специфическим запахом, в 4,18 раза тяжелее воздуха. При объемной доле в воздухе 30 % наступает удушье из-за недостатка кислорода. Предельно допускаемая концентрация (ПДК) R12, в частности при длительности воздействия 2 ч, соответствует объемной доле его 38,5…30,4 %. Невзрывоопасен, но при t > 330 °C разлагается с образованием хлорида водорода, фтористого водорода и следов отравляющего газа – фосгена. Неограниченно растворяется в масле, не проводит электрический ток и слабо растворяется в воде. Объемная доля влаги в R12 для бытовых холодильников не должна превышать 0,0004 %. Обезвоженный R12 нейтрален ко всем металлам. Характеризуется повышенной текучестью, что способствует проникновению его через мельчайшие неплотности и даже через поры обычного чугуна. В то же время благодаря повышенной текучести R12 холодильные масла проникают во все трущиеся детали, снижая их износ. Поскольку R12 хороший растворитель многих органических веществ, при изготовлении прокладок применяют специальную резину – севанит или паронит. В холодильной технике R12 широко применялся для получения средних температур.

Хладагент R22 (CHClF2). Дифторхлорметан относится к группе ГХФУ (гидрохлорфторуглеродов HCFC). Имеет низкий потенциал разрушения озона (ODP = 0,05), невысокий потенциал парникового эффекта (GWP = 1700), т.е. экологические свойства R22 значительно лучше, чем у R12. Это бесцветный газ со слабым запахом хлороформа, более ядовит, чем R12, невзрывоопасен и негорюч. По сравнению с R12 хладагент R22 хуже растворяется в масле, но легко проникает через неплотности и нейтрален к металлам. Для R22 холодильной промышленностью выпускаются холодильные масла хорошего качества. При температуре выше 330 °С в присутствии металлов R22 разлагается, образуя те же вещества, что и R12. Хладагент R22 слабо растворяется в воде, объемная доля влаги в нём не должна превышать 0,0025 %. Коэффициент теплоотдачи при кипении и конденсации на 25…30 % выше, чем у R12, однако R22 имеет более высокие давление конденсации и температуру нагнетания (в холодильных машинах). ПДК R22 в воздухе – 3000 мг/м3 при длительности действия 1 ч. Этот хладагент широко применяют для получения низких температур в холодильных компрессионных установках, в системах кондиционирования и тепловых насосах. В холодильных установках, работающих на R22, необходимо использовать минеральные или алкилбензольные масла. Нельзя смешивать R22 с R12 – образуется азеотропная смесь.

Хладагент R134a (CF3CFh3). Молекула тетрафторэтана R134а имеет меньшие размеры, чем молекула R12, что повышает опасность утечек. Относится к группе ГФУ (HFC). Потенциал разрушения озона ODP = 0, потенциал глобального потепления GWP = 1300. Физические свойства R134a приведены в табл. 9, а характеристики на линии насыщения – в приложении 8. Хладагент R134a нетоксичен и не воспламеняется во всем диапазоне температур эксплуатации. Однако при попадании воздуха в систему и сжатии могут образовываться горючие смеси. Не следует смешивать R134a и R12, так как образуется азеотропная смесь высокого давления с массовыми долями компонентов 50 и 50 %. Давление насыщенного пара R134a несколько выше, чем у R12 (соответственно 1,16 и 1,08 МПа при 45 °С). Пар R134a разлагается под влиянием пламени с образованием отравляющих и раздражающих соединений, таких, как фтороводород. Имеет эксплуатационные характеристики, близкие к R12. Для R134a характерны небольшая температура нагнетания (в среднем на 8…10 °С ниже, чем для R12) и невысокие значения давления насыщенных паров.

Хладагент R600a (C4h20). Изобутан представляет собой природный газ, не разрушающий озоновый слой (ODP = 0) и не способствующий появлению парникового эффекта (GWP = 0,001). Масса хладагента, циркулирующего в холодильном агрегате при использовании изобутана, значительно сокращается (примерно на 30 %). Удельная масса изобутана в 2 раза больше удельной массы воздуха – газообразный R600a стелется по земле. Изобутан хорошо растворяется в минеральном масле, имеет более высокий, чем R12, холодильный коэффициент, что уменьшает энергопотребление. Изобутан горюч, легко воспламеняется и взрывоопасен, но только при соединении с воздухом при объемной доле хладагента 1,3…8,5 %. Нижняя граница взрывоопасности (1,3 %) соответствует 31 г R600a на 1 м3 воздуха; нижняя граница (8,5 %) – 205 г R600a на 1 м3 воздуха. Температура возгорания равна 460 °С. Холодильные агрегаты, работающие на R600a характеризуются меньшим уровнем шума из-за низкого давления в рабочем контуре, но требуют более производительные компрессоры (объемная холодопроизводительность R600a примерно в 2 раза меньше, чем у R12)[1-3, 9-13, 18, 24, 25].

Не нашли то, что искали? Воспользуйтесь поиском гугл на сайте:

Хладагент, фреон, хладон R12 Давление/Энтальпия/Температура, свойства жидкого и пара. Давление, Плотность, Энтальпия, Энтропия, Теплоемкость, Показатель адиабаты, Скорость звука, Вязкость, Теплопроводность, Поверхностное натяжение. -100/+112°C

Хладагент, фреон, хладон (Холодильный агент) R12 — Дифтордихлорметан = Dichlorodifluoromethane (CF2CCl2) Диаграмма Давление/Энтальпия/Температура, термофизические свойства жидкого на линии насыщения и насыщенного пара. Давление, Плотность, Удельный объем, Энтальпия, Энтропия, Теплоемкость, Показатель адиабаты, Скорость звука, Вязкость, Теплопроводность, Поверхностное натяжение/ -100/+112°C

T°,C    

Плотность,    кг/м3 

Удельный объем,
м3/кг  фng>

Показатель адиабаты =
Cp /Cv

T,°C

Жидкость

  Пар

Liquid

Пар

Жидкость

Пар

Жидкость

Пар

Пар

Жидкость 

Пар

Жидкость 

Пар

Жидкость

Пар

-100

0,00119

1679.1 

10.0040

113,32

306,09

0,6077

1,7210

0,819

0,449

1,182

1035

118,5

1005,0

6,78

116,7

4,27

26,48

-100

-90

0,00286

1652,8

4,3948

121,53

310,59

0,6538

1,6861

0,824

0,465

1,176

990

121,4

819,0

7,18

112,0

4,67

24,90

-90

-80

0,00619

1626,3

2,1355

129,81

315,19

0,6978

1,6576

0,831

0,481

1,172

945

124,1

684,9

7,58

107,4

5,08

23,35

-80

-70

0,01228

1599,5

1,1286

138,17

319,87

0,7400

1,6344

0,840

0,497

1,168

902

126,7

584,0

7,97

103,0

5,50

21,81

-70

-60

0,02261

1572,3

0,63992

146,62

324,61

0,7806

1,6156

0,850

0,513

1,166

859

129,1

505,1

8,37

98,8

5,93

20,30

-60

-50

0,03911

1544,7

0,38494

155,18

329,39

0,8197

1,6004

0,861

0,530

1,165

816

131,2

441,8

8,76

94,7

6,38

18,81

-50

-40

0,06409

1516,5

0,24342

163,86

334,18

0,8577

1,5882

0,873

0,548

1,166

775

133,0

389,8

9,16

90,7

6,84

17,35

-40

-30

0,10026

1487,7

0,16057

172,67

338,94

0,8946

1,5784

0,886

0,566

1,169

733

134,5

346,2

9,55

86,9

7,32

15,91

-30

-29.75b

0,10133

1487,0

0,15900

172,89

339,06

0,8955

1,5782

0,887

0,567

1,169

732

134,5

345,2

9,56

86,8

7,33

15,88

-29.75

-28

0,10910

1481,9

0,14841

174,44

339,89

0,9019

1,5767

0,889

0,570

1,170

725

134,7

338,3

9,63

86,1

7,41

15,63

-28

-26

0,11854

1476,0

0,13736

176,23

340,83

0,9091

1,5751

0,892

0,574

1,171

717

135,0

330,6

9,71

85,3

7,51

15,35

-26

-24

0,12860

1470,1

0,12731

178,02

341,78

0,9163

1,5735

0,895

0,578

1,171

709

135,2

323,2

9,79

84,6

7,61

15,06

-24

-22

0,13931

1464,1

0,11815

179,81

342,72

0,9234

1,5720

0,898

0,582

1,172

701

135,4

316,0

9,87

83,8

7,71

14,78

-22

-20

0,15070

1458,1

0,10978

181,62

343,65

0,9305

1,5706

0,901

0,586

1,174

693

135,6

309,0

9,95

83,1

7,80

14,50

-20

-18

0,16279

1452,1

0,10213

183,42

344,59

0,9376

1,5693

0,904

0,590

1,175

684

135,8

302,2

10,03

82,4

7,90

14,23

-18

-16

0,17562

1446,1

0,09512

185,24

345,52

0,9447

1,5680

0,907

0,594

1,176

676

136,0

295,6

10,10

81,6

8,01

13,95

-16

-14

0,18920

1440,0

0,08870

187,06

346,44

0,9517

1,5667

0,910

0,598

1,178

668

136,1

289,2

10,18

80,9

8,11

13,67

-14

-12

0,20358

1433,8

0,08280

188,89

347,37

0,9587

1,5655

0,913

0,602

1,179

660

136,3

283,0

10,26

80,2

8,21

13,40

-12

-10

0,21878

1427,6

0,07737

190,72

348,29

0,9656

1,5644

0,917

0,607

1,181

652

136,4

276,9

10,34

79,4

8,31

13,12

-10

-8

0,23483

1421,4

0,07237

192,56

349,20

0,9726

1,5633

0,920

0,611

1,183

644

136,5

271,0

10,42

78,7

8,41

12,85

-8

-6

0,25176

1415,1

0,06777

194,41

350,11

0,9795

1,5623

0,923

0,616

1,184

636

136,6

265,2

10,50

78,0

8,52

12,58

-6

-4

0,26960

1408,8

0,06352

196,27

351,01

0,9863

1,5613

0,927

0,620

1,186

628

136,6

259,6

10,58

77,3

8,62

12,31

-4

-2

0,28839

1402,5

0,05959

198,13

351,91

0,9932

1,5603

0,930

0,625

1,189

620

136,7

254,1

10,66

76,6

8,73

12,04

-2

0

0,30815

1396,1

0,05595

200,00

352,81

1,0000

1,5594

0,934

0,630

1,191

612

136,7

248,7

10,74

75,9

8,84

11,77

0

2

0,32891

1389,6

0,05258

201,88

353,69

1,0068

1,5586

0,938

0,635

1,193

604

136,7

243,5

10,82

75,1

8,95

11,51

2

4

0,35071

1383,1

0,04946

203,76

354,57

1,0136

1,5577

0,942

0,640

1,196

596

136,7

238,4

10,90

74,4

9,06

11,24

4

6

0,37358

1376,5

0,04656

205,65

355,45

1,0203

1,5569

0,946

0,645

1,199

588

136,7

233,4

10,98

73,7

9,17

10,98

6

8

0,39756

1369,9

0,04386

207,56

356,32

1,0270

1,5561

0,950

0,650

1,202

580

136,6

228,6

11,07

73,0

9,28

10,71

8

T°,C    

Плотность,    кг/м3 

Удельный объем,
м3/кг  

Показатель адиабаты =
Cp /Cv

T,°C

Жидкость

  Пар

Liquid

Пар

Жидкость

Пар

Жидкость

Пар

Пар

Жидкость 

Пар

Жидкость 

Пар

Жидкость

Пар

10

0,42267

1363,2

0,04135

209,46

357,18

1,0337

1,5554

0,954

0,656

1,205

572

136,5

223,8

11,15

72,3

9,39

10,45

10

12

0,44895

1356,5

0,03901

211,38

358,03

1,0404

1,5547

0,958

0,661

1,208

564

136,5

219,1

11,23

71,6

9,51

10,19

12

14

0,47643

1349,7

0,03683

213,31

358,88

1,0471

1,5540

0,962

0,667

1,211

556

136,3

214,6

11,31

70,9

9,62

9,94

14

16

0,50514

1342,8

0,03480

215,24

359,71

1,0537

1,5533

0,967

0,672

1,215

548

136,2

210,1

11,40

70,2

9,74

9,68

16

18

0,53513

1335,9

0,03290

217,18

360,54

1,0603

1,5527

0,971

0,678

1,219

540

136,1

205,7

11,48

69,6

9,86

9,42

18

20

0,56642

1328,9

0,03112

219,14

361,36

1,0669

1,5521

0,976

0,685

1,223

532

135,9

201,4

11,57

68,9

9,98

9,17

20

22

0,59905

1321,8

0,02946

221,10

362,17

1,0735

1,5515

0,981

0,691

1,228

524

135,7

197,2

11,65

68,2

10,10

8,92

22

24

0,63305

1314,6

0,02790

223,07

362,97

1,0801

1,5509

0,986

0,697

1,232

516

135,5

193,1

11,74

67,5

10,23

8,67

24

26

0,66846

1307,4

0,02643

225,05

363,76

1,0866

1,5503

0,991

0,704

1,237

508

135,2

189,0

11,83

66,8

10,36

8,42

26

28

0,70531

1300,1

0,02506

227,04

364,54

1,0932

1,5498

0,997

0,711

1,242

499

134,9

185,0

11,92

66,1

10,49

8,17

28

30

0,74365

1292,7

0,02377

229,04

365,31

1,0997

1,5492

1,002

0,718

1,248

491

134,7

181,1

12,01

65,4

10,62

7,92

30

32

0,78350

1285,2

0,02256

231,06

366,07

1,1062

1,5487

1,008

0,726

1,254

483

134,3

177,3

12,10

64,8

10,75

7,68

32

34

0,82491

1277,6

0,02142

233,08

366,81

1,1127

1,5481

1,014

0,734

1,260

475

134,0

173,5

12,19

64,1

10,89

7,43

34

36

0,86791

1269,9

0,02034

235,12

367,54

1,1192

1,5476

1,020

0,742

1,267

467

133,6

169,8

12,28

63,4

11,03

7,19

36

38

0,91253

1262,2

0,01933

237,16

368,26

1,1257

1,5470

1,026

0,750

1,274

459

133,2

166,1

12,38

62,7

11,18

6,95

38

40

0,95882

1254,3

0,01838

239,22

368,96

1,1322

1,5465

1,033

0,759

1,282

450

132,8

162,5

12,48

62,1

11,33

6,72

40

42

1,00680

1246,3

0,01748

241,29

369,65

1,1387

1,5459

1,040

0,768

1,290

442

132,4

159,0

12,57

61,4

11,48

6,48

42

44

1,05660

1238,1

0,01662

243,38

370,33

1,1451

1,5454

1,048

0,778

1,299

434

131,9

155,5

12,67

60,7

11,63

6,25

44

46

1,10810

1229,9

0,01582

245,47

370,98

1,1516

1,5448

1,055

0,788

1,308

426

131,4

152,0

12,78

60,0

11,79

6,01

46

48

1,16140

1221,5

0,01505

247,59

371,62

1,1580

1,5443

1,063

0,798

1,318

417

130,9

148,6

12,88

59,4

11,96

5,78

48

50

1,21660

1213,0

0,01433

249,71

372,24

1,1645

1,5437

1,072

0,810

1,329

409

130,3

145,3

12,99

58,7

12,13

5,55

50

52

1,27370

1204,4

0,01365

251,85

372,85

1,1710

1,5431

1,081

0,821

1,340

400

129,7

141,9

13,10

58,0

12,31

5,33

52

54

1,33270

1195,6

0,01300

254,01

373,43

1,1774

1,5425

1,090

0,834

1,353

392

129,1

138,7

13,21

57,3

12,49

5,10

54

56

1,39380

1186,6

0,01238

256,18

373,99

1,1839

1,5418

1,100

0,847

1,366

383

128,4

135,4

13,33

56,7

12,68

4,88

56

58

1,45680

1177,5

0,01180

258,38

374,53

1,1904

1,5411

1,111

0,861

1,381

375

127,7

132,2

13,45

56,0

12,87

4,66

58

60

1,52190

1168,1

0,01124

260,58

375,05

1,1969

1,5404

1,122

0,876

1,397

366

127,0

129,1

13,57

55,3

13,08

4,44

60

62

1,58920

1158,6

0,01071

262,81

375,54

1,2033

1,5397

1,135

0,892

1,414

357

126,3

125,9

13,70

54,7

13,29

4,23

62

64

1,65860

1148,9

0,01021

265,06

376,00

1,2099

1,5389

1,148

0,910

1,433

348

125,5

122,8

13,83

54,0

13,51

4,01

64

66

1,73020

1139,0

0,00973

267,33

376,44

1,2164

1,5381

1,162

0,929

1,453

339

124,6

119,7

13,96

53,3

13,75

3,80

66

68

1,80410

1128,8

0,00927

269,62

376,84

1,2229

1,5372

1,177

0,949

1,476

330

123,8

116,7

14,11

52,6

13,99

3,59

68

70

1,88020

1118,3

0,00883

271,94

377,22

1,2295

1,5363

1,193

0,971

1,501

321

122,9

113,6

14,26

52,0

14,25

3,39

70

75

2,08110

1090,9

0,00782

277,84

377,99

1,2461

1,5337

1,241

1,037

1,576

298

120,4

106,1

14,66

50,3

14,96

2,88

75

80

2,29750

1061,4

0,00691

283,94

378,48

1,2629

1,5306

1,302

1,122

1,677

274

117,7

98,6

15,11

48,7

15,80

2,40

80

85

2,53040

1029,1

0,00608

290,27

378,64

1,2801

1,5268

1,384

1,239

1,817

249

114,7

91,1

15,65

47,2

16,82

1,93

85

90

2,78080

993,2

0,00533

296,91

378,35

1,2978

1,5220

1,501

1,410

2,026

224

111,4

83,4

16,29

45,9

18,11

1,49

90

95

3,05010

952,2

0,00463

303,95

377,45

1,3163

1,5159

1,679

1,683

2,362

197

107,8

75,6

17,11

45,1

19,81

1,07

95

100

3,33990

903,8

0,00396

311,58

375,60

1,3360

1,5076

1,996

2,192

2,990

169

103,7

67,3

18,20

45,7

22,27

0,69

100

105

3,65250

842,2

0,00330

320,24

372,08

1,3581

1,4952

2,754

3,458

4,544

139

99,3

58,1

19,87

51,7

26,34

0,35

105

110

3,99240

742,7

0,00252

331,82

363,95

1,3874

1,4712

7,81

11,440

14,140

105

94,0

46,3

23,46

113,7

39,46

0,07

110

111.97c

4,13610

565,0

0,00177

347,76

347,76

1,4283

1,4283

∞

∞

∞

0

0,0

—

—

∞

∞

0,00

111,97

T°,C    

Плотность,    кг/м3 

Удельный объем,
м3/кг  

Показатель адиабаты =
Cp /Cv

T,°C

Жидкость

  Пар

Liquid

Пар

Жидкость

Пар

Жидкость

Пар

Пар

Жидкость 

Пар

Жидкость 

Пар

Жидкость

Пар

*Температуры по шкале ITS-90  / b: тепература кипения при НУ   / c: критическая точка

Данные — в основном, но не только: 2017 ANSI/ASHRAE Handbook-Fundamentals (SI=СИ)

Примеры термодинамического расчета циклов холодильных машин

 

Расчет цикла ПХМ

Исходные данные:

1. Количество вырабатываемого холода 2,0 МВт;

2. Используемый хладоагент – фреон R12;

3. Температура испарения и конденсации хладоагента 0 оС, 35 оС;

4. Внутренний адиабатический и электромеханический КПД компрессора равны ;

Решение:

Для выполнения расчетов используется T-S диаграмма фреона R12 (рис.8.7 и 8.8), с помощью которой определяются параметры в характерных точках цикла холодильной машины.

Параметры хладоагента в точке 1 находят на пересечении изотермы оС с линией сухого насыщенного пара (х =1,0). Давление насыщения, соответствующее данной температуре , составляет МПа.

Параметры точки 1 характеризуют состояние хладоагента на входе в компрессор.

Параметры в точке 3/ находят на пересечении изотермы оС с линией кипящего хладоагента (х = 0). Давление насыщения (конденсации), соответствующее данной температуре равняется 0,88 МПа.

Точка 2/ характеризует параметры хладоагента на выходе из компрессора при изоэнтропийном процессе сжатия, которая находится на пересечении изоэнтропы 1-2/ с изобарой .

Температура в точке 4 принимается на 7 оС ниже температуры :

оС.

Значение энтальпии хладоагента во всех названных точках будут соответственно равны:

кДж/кг; 595 кДж/кг; кДж/кг; кДж/кг; кДж/кг.

Точка 2 характеризует действительные параметры хладоагента на выходе из компрессора. Энтальпия определяется из выражения для определения адиабатного КПД компрессора:

кДж/кг.

Удельная внутренняя работа компрессора

кДж/кг.

Удельная холодопроизводительность (нагрузка испарителя)

кДж/кг.

Удельная нагрузка конденсатора

кДж/кг.

Удельная работа компрессора с учетом электромеханических потерь

кДж/кг.

Тепловой баланс установки

, 127 + 26 =153.

Массовый расход хладоагента

кг/с.

Мощность электропривода

кВт.

Тепловая нагрузка конденсатора

кВт.

Холодильный коэффициент

.

 

 

Рис.8.7. T-S диаграмма фреона R12 (область нижней пограничной кривой)

 

 

 

Рис.8.8. T-S диаграмма фреона R12 (область верхней пограничной кривой)

Расчет цикла АБХМ

Исходные данные:

1. Источником тепловой энергии служит газопоршневой двигатель (ГПД).

2. Количество тепловой энергии, подводимой к генератору АБХМ 1000 кВт;

3. Температура греющей воды, поступающей от ГПД 82 0С;

4. Температура холодной воды на выходе из испарителя (контур кондиционирования) 8 0C;

5. Температура воды на входе и выходе в абсорбер 20 0С, 30 0С;

6. Минимальные температурные напоры:

5 0С – в конденсаторе;

8 0С – в абсорбере;

12 0С – в генераторе;

10 0С – в теплообменнике;

6 0С – в системе потребления.

Решение:

Температура генерации

0С.

Температура конденсации хладоагента (воды)

0С.

Давление конденсации определяется по диаграмме по температуре 0С, которое соответствует мм рт.ст ( Па).

Энтальпия хладоагента в точке 8 определяется по давлению при , кДж/кг.

Давление в испарителе определяется из условия, что в испарителе устанавливается температура, близкая к температуре охлажденной воды на выходе из испарителя контура кондиционирования.

0С, мм рт.ст.

Температура абсорбции:

0С.

Параметры раствора, выходящего из абсорбера, определяются по диаграмме при мм рт.ст. и 0С. Концентрация раствора, соответст-

вующая точке 5 составляет %, кДж/кг.

По давлению мм рт.ст. и 0C определяем параметры крепкого раствора, выходящего из генератора:

%, кДж/кг.

Параметры раствора, выходящего из теплообменника:

0С, %, кДж/кг.

Параметры хладоагента на выходе из генератора:

мм рт.ст., , кДж/кг.

 

 

Кратность циркуляции раствора:

кг/кг.

Удельная тепловая нагрузка теплообменника:

кДж/кг.

Энтальпия слабого раствора на входе в генератор определяется по уравнению теплового баланса:

кДж/кг.

Удельная тепловая нагрузка генератора

кДж/кг.

Удельная тепловая нагрузка конденсатора

кДж/кг.

Энтальпия хладоагента на выходе из испарителя при 0С, мм рт.ст., , кДж/кг.

Удельная холодопроизводительность, при условии, что :

кДж/кг.

Удельное количество теплоты, отводимое в абсорбере при условии, что :

кДж/кг.

Тепловой баланс установки ,

, , что соответствует требованиям точности расчетов.

Количество циркулирующего хладоагента

кг/с.

Холодопроизводительность АБХМ

кВт.

Тепловые нагрузки отдельных элементов установки:

· конденсатора — кВт,

· теплообменника — кВт,

· абсорбера — кВт.

Расход воды в контуре кондиционирования

кг/с,

0С; 0С.

Холодильный коэффициент

.

Рис. 8.9. диаграмма раствора бромида лития и воды

 


Узнать еще:

Диаграммы | Холод-проект — Проектирование Холодильных Систем

Диаграммы

В настоящем разделе нашего сайта можно просмотреть и скачать диаграммы приведенных ниже хладагентов в форматах *.png и *.pdf.

Условные сокращения в тексте

CFC – chlorofluorocarbon                                   ХФУ – хлорфторуглеродные

HCFC – hydrochlorofluorocarbons        ГХФУ – гидрохлорфторуглеродные

HFC – hydrofluorocarbons                       ГФУ – гидрофторуглеродные

Таблица 1

Озоноразрушающие

Промежуточные (переходные)

Озонобезопасные

Природные хладагенты (безгалоидные)

Синтетические

CFC(ХФУ)

HCFC(ГХФУ)

HFC(ГФУ)

Однокомпонентные и смесевые

Однокомпонентные и смесевые

Смесевые

Однокомпонентные

Смесевые

Название вещества

Обозначение

R11

R21

R401A

R23

R404A

Метан

R50

R12

R22

R401B

R134a

R407A

Этан

R170

R13

R123

R401C

R152a

R407B

Пропан

R290

R113

R502

R402A

RC318

R407C

Бутан

R600

R114

R402B

R410A

Изобутан

R600a

R500

R406A

R507

Аммиак

R717

R408A

R508A

Вода

R718

R409A

Азот

R728

Воздух

R729

Кислород

R732

Аргон

R740

Диоксид углерода

R744

Этилен

R1150

Пропилен

R1270

Диаграмма “концентрация-энтальпия” водоаммиачного раствора (.JPG, 3 МБ, 4074 × 6688)

На сегодняшний день в мире использование ХФУ хладагентов запрещено ввиду высокого озоноразрушающего потенциала.

Еще в начале 1980-х годов учёные во всем мире начали предупреждать общественность о вредном воздействии хлорфторуглеродов (CFC) на окружающую среду. Это дало толчок к разработке, и в последствии к развитию и широкому промышленному производству менее вредных хладагентов – фторхлорсодержащих углеводородам (HCFC) и фторуглеводородов (HFC).

Так с 01.01.1996 г. было запрещено производство R11 и R12 хладагентов.

Монреальский протокол предусматривает принудительное введение с 2004 года глобального графика постепенного прекращения использования хладагентов HCFC (таких как R22). Хладагент R22 и другие хладагенты HCFC будут полностью запрещены к 2020 году.

Необходимо добавить к вышесказанному, что во многих документах более ранних годов издания, использующихся для обучения студентов в ВУЗах, и других учебных заведениях, методических и других материалах в качестве примеров расчетов приведены как альтернативные хладагенты (в том числе хладагенты для средне- и долгосрочной перспективы – HFC (ГФУ) – хлор-несодержащие и природные хладагенты (безгалоидные)), так и устаревшие озоноразрушающие CFC (ХФУ) и HCFC (ГХФУ) хладагенты. А также в установках с длительными сроками эксплуатации могут до сих пор использоваться “устаревшие” хладагенты. Ввиду вышесказанного в данном разделе мы сочли целесообразным привести их диаграммы.

Более развернутый перечень хладагентов их химического состава и физических свойств приведен на нашем сайте в статье Основные параметры холодильных агентов

Поделитесь с друзьями

Диаграммы хладогена R12 отличаются. Почему?

Гость2

Валентные углы циклопропана и циклобутана значительно меньше нормального, тэтраэдрического угла, что приводит к большой напряжённости. Это и влияет на различие в свойствах.

Александр Воронов3Всего 3 ответа.

Другие интересные вопросы и ответы

Правда ли, что воды Атлантического и Тихого океана не смешиваются?

инокентий пупкин3

И да и нет. Физика мирового океана очень подробно изучена и продолжает изучаться. Есть даже математические модели океана. Поверхностные воды океанов действительно смешиваются весьма слабо. Вот они, течения поверхностных вод мирового океана. 

Разное направление движения течений в Северном и Южном полушариях связаны с силой Кориолиса.

Ниже приведён глобальный транспорт воды мирового океана по всей глубине, т.н.  Тhermohaline currents (thermo = температура; haline = солёность; currents = течения), где холодные и солёные (значит более плотные) воды океана (синим цветом) текут на большой глубине, а тёплые (менее плотные) воды океана (красным цветом), управляемые ветрами, текут по поверхности.   

Таким образом, вода океанов очень даже хорошо смешивается и это стационарный динамический процесс, тесно связанный с физикой атмосферы, холодными ледовыми полюсами и жарким экватором, объединёнными глобальным климатом Земли.  

Susanna Kazaryan18Всего 3 ответа.

Покупка холодильника: Хладагент R-600 или R-134а?

В чем отличие хладагентов R-600 и R-134а? Какой из них надежней на практике?

Marple1

R-134a менее предпочтителен, компрессор работает на фреоне, который считается не экологичным и запрещен во многих странах. Большинство проверенных производителей уже не работают с этим хладагентом. Тем не менее он дешевле R-600 и в эксплуатации и при ремонте.

R-600 – немного дороже при ремонте, но при этом дешевле с точки зрения энергопотребляемости. Он соответствует экологическим стандартам, малошумен, долговечен.

Компрессор – важный критерий при выборе холодильника, но не единственный, обращайте внимание на страну производителя, дополнительные функции, надежность бренда.

Apels­ina2Всего 2 ответа.

Диаграммы хладогена R12 отличаются. Почему?

Строил холодильной цикл в системе кулпак для курсового проекта, преподователь перепроверяя заброковал его сказав, что у меня слишком низкие величины в итоге. Долго спорта в итоге сменили наши диаграммы. Его с учебного пособия и мою с кулпака. На них Энтальпия отличается на 200единиц! За 0C` взято разное значение. Я долго забил по форумам, учебным пособиям. Где то используют его диаграмму, где то мою. И все в расчетах, примерах делают вид, что так и надо. Но почему они разные?! Ибо по факту ответы по расчетам тоже прилично отличаются! Но все равно в методичках используют ту, которую хотят без пояснений
Кристофер Розен2

Диаграммы разные: в нашей i-lgP,а в иностранной i-PА.УМАРОВ7

Всего 4 ответа.

Чем отличаются температуры самого холодного и самого тёплого месяцев в этих городах? кратенько

Guest4

64 градуса разницы.

Гость2Всего 1 ответ.

Циклы одноступенчатых паровых компрессионных холодильных машин

На рис. 1.6 рассмотрим обратный цикл Карно (идеальный цикл холодильных машин) и схему одноступенчатой ПКХМ.

При кипении хладагента в испарителе И образуется насыщенный пар, состояние которого на диаграмме определяется точкой 1. Пар всасывается компрессором КМ и адиабатически сжимается (1→2) до давления Pk и температуры конденсации Tk. В конденсаторе КД пар конденсируется, отдавая теплоту qk, равную сумме теплоты, отведенной из охлаждаемого помещения, и теплоты, эквивалентной работе сжатия l, забортной воде. Процесс конденсации протекает при постоянной температуре Tk по изотерме (2→3). Жидкий хладагент адиабатически расширяется в расширительном цилиндре РЦ (3→4) до давления Po и температуры кипения То, при этом совершая полезную работу.

 

 

В испарителе И жидкий хладагент кипит по изотерме (4→1), отводя теплоту qo из охлаждаемого помещения, и превращается в пар с исходным состоянием. Таким образом, обратный цикл Карно состоит из двух адиабат (1→2, 3→4) и двух изотерм (2→3, 4→1), расположенных в области насыщенного пара.

Количество теплоты qo, отводимое от охлаждаемого объекта единицей массы хладагента, называется его удельной массовой холодопроиз-водительностью. Численно она равна разности энтальпий конца и начала процесса в испарителе, кДж/кг:

 

qo=i1-i4=пл.00´с1b-пл.00´с4а=пл.а41b

 

Величина qo эквивалентна пл.а41b , изображенной на диаграмме sT.

Удельная работа, кДж/кг, затрачиваемая на адиабатическое сжатие единицы массы паров холодильного агента, равна:

 

lkм=i2-i1=пл.00´32b-пл.00´с1b=пл.с321,

где i2-i1 — разность энтальпий в конце и начале сжатия.



 

Соответственно, полезная работа, совершаемая цилиндром РЦ,

 

lрц=i3-i4= пл.00´3а-пл.00´с4а=пл.с.34.

 

Тогда затраты удельной работы на совершение цикла Карно будут

 

l = lkм- lрц = пл.с321 — пл.с34=пл. 1234.

 

Удельное количество теплоты, отводимое в конденсаторе КД, кДж/кг,

 

q= i2-i3= qo+l=пл.a41b+пл.4321=пл.а32b

 

Экономичность цикла оценивается холодильным коэффициентом εт, который представляет собой отношение количества теплоты, отведенной от охлаждаемого объекта к работе, затраченной на совершение цикла:

εт=qo/l=пл.а41b/пл.1234=(To*(sb-so))/((Tk-To)*(sb-so))= To/(Tk-To)

Хотя цикл Карно и является теоретическим, однако по нему можно судить о степени совершенства реальных циклов. Как видно из выражения для εт, холодильный коэффициент не зависит от физических свойств хладагента, а определяется только температурой охлаждающего тела To и окружающей среды Tk. При понижении Тo и постоянной Тk холодильный коэффициент уменьшается, т. е. получение холода при более низких температурах требует увеличения затрачиваемой работы. Понижение же температуры окружающей среды, например охлаждающей забортной воды, уменьшает работу на совершение цикла и увеличивает холодильный коэффициент.

Для заданных постоянных температурных режимов холодильный коэффициент цикла Карно имеет наибольшее значение, сравнивая с которым действительное значение εд, судят о степени термодинамического совершенства реального цикла.

Одной из причин неосуществимости обратного цикла Карно в реальной холодильной машине служит условие обратимости процессов теплообмена в конденсаторе КД и испарителе И. Их обратимость требует бесконечно малые разности температур при отводе теплоты и, как следствие, бесконечно большие поверхности теплообменных аппаратов.

Поэтому в реальных циклах температура конденсации Тк выше температуры охлаждающей забортной воды на 5-7 °С и, наоборот, температура кипения хладагента Тo ниже температуры объекта охлаждения Тоб на 8-12°С. Отсюда площадь, определяющая удельную работу l, с учетом температурных напоров ∆Tk и ∆To увеличивается, а площадь эквивалентная удельной массовой холодопроизводительности qo,- уменьшается. Как показывает практика, понижение температуры кипения хладагента на 1 °С увеличивавет работу на 4-5%, а повышение температуры конденсации на 1 °С — на 2%.

Из-за сложности изготовления расширительного цилиндра РЦ в реальных холодильных машинах его заменяют на регулирующий вентиль (на схеме не показан). Проходя через регулирующий вентиль, жидкий хладагент дросселируется до давления кипения Po. Дросселирование проходит при постоянной энтальпии (3→4′) с уменьшением удельной массовой холодопроизводительности на значение, соответствующее пл.44’а’а. И наоборот, удельная работа на совершение цикла возрастет на потерю полезной работы от расширительного цилиндра РЦ и будет равна работе сжатия паров хладагента, эквивалентной пл.123с.

Работа компрессора КМ в области насыщенного пара при совершении цикла Карно связана с опасностью гидравлического удара и аварии механизма. Кроме этого, резко возрастают потери в самом компрессоре КМ, что снижает экономичность всего цикла. Поэтому в действительности цикл холодильной машины ограничивается не только областью насыщенного пара, а протекает и вне ее.

На рис. 1.7 показана схема одноступенчатой ПКХМ с регулирующим вентилем. Пар хладагента в сухом насыщенном состоянии (точка 1) всасывается компрессором КМ из испарителя И. В компрессоре КМ он сжимается в области перегретого пара по адиабате 1→2 до давления конденсации Pk. В конденсаторе КД перегретый пар, отдавая теплоту охлаждающей забортной воде, сначала охлаждается до температуры конденсации tk (2`→3`), затем конденсируется при постоянной температуре tk (2`→3`) и может дополнительно переохлаждаться, соприкасаясь с холодной забортной водой (3`→3). Весь процесс в конденсаторе КД протекает при постоянном давлении по изобаре 2→3. Жидкий хладагент в точке 3 дросселируется в регулирующем вентиле РВ при постоянной энтальпии от давления конденсации Pk до давления кипения Po (3→4). В испарителе И жидкий хладагент кипит при температуре to (4→1), отводя теплоту qo от объекта охлаждения.

Для сравнения на диаграммах штриховыми линиями показан цикл в области насыщенного пара с регулирующим вентилем. Как видно из диаграммы sT (см. рис. 1.7,6), повышение сухости всасываемого пара и сжатие его в области перегретого пара увеличивает удельную работу ∆l` более значительно, чем удельную массовую холодопроизводительность ∆qo`, что приводит к снижению холодильного коэффициента цикла. Однако понижение температуры жидкого хладагента ниже температуры конденсации, т. е. его переохлаждение (3) за счет охлаждения забортной водой в конденсаторе КД дает чистое приращение удельной массовой холодопроизводительности ∆qo«. Удельная работа, затрачиваемая на совершение цикла в диаграмме sT, выразится площадью 123’с1, а удельная массовая холодопроизводительность — площадью 4’1’dba.

На диаграмме i lgp количество отведенной и подведенной теплоты, а также работа измеряются проекциями отдельных процессов в виде отрезков на ось абсцисс (см. рис. 1.7, в).

Рассмотренный цикл холодильной машины полностью определяется температурами кипения to, конденсации tk и переохлаждения tn для данного вида хладагента. Построение цикла в диаграмме i lgp удобнее начинать с нанесения на нее изобаражения Pо = const (4→1) и Pk =const (2→3), соответствующих температурам кипения и конденсации хладагента. Пересечение изобары Po=onst с правой пограничной кривой дает точку 1 Пересечение адиабаты s = const с изобарой PK=const характеризует конец сжатия (точка 2). Точка 3, определяющая состояние переохлажденной жидкости, лежит в области жидкости за левой пограничной кривой, на пересечении левого луча изобары Pк=const с изотермой, соответствующей заданной температуре переохлаждения tп. Опуская из точки 3 перпендикуляр на изобару р=const (процесс дросселирования при i=const) получаем точку 4 начала, кипения хладагента.

На практике для построения цикла одноступенчатой холодильной машины используются диаграммы i lgp (прилож. 1, 2, 3).

Зная массовый расход m, кг/с, циркулирующего в системе хладагента, по циклу можно найти общую холодопроизводительность установки, которая показывает количество теплоты, отводимое в единицу времени от объекта охлаждения:

Qo=qo*m

Кроме рассмотренных ранее показателей, по построенному циклу можно определить еще один важный показатель хладагента и цикла — удельную объемную холодопроизводительность qv. Величина qv (кДж/м3) представляет отношение удельной массовой холодопроизводительности q0 к удельному объему всасываемого пара

Qv=qo/v1

где v1 удельный объем всасываемого пара, кДж/м3.

Удельная объемная холодопроизводительность показывает, какое количество теплоты отводится из объекта охлаждения при образовании единицы объема пара хладагента. Чем больше qv, тем меньше размеры компрессора.

Пример 1.1. Сравнить основные показатели циклов холодильной машины для R12 и R22 при температурах кипения -15°С, конденсации +30°С, переохлаждения + 25°С.

Решение. По известным температурам на диаграммах i lgp для R12 и R22 (см. приложения 1 и 2) строим циклы (показаны сплошными линиями на рис. 1.8). По циклам определяем необходимые расчетные данные:

для R22

i4= i3 = 430 кДж/кг; i1=598 кДж/кг; i2= 634 кДж/кг; Po= 0,30 МПа; Pk=1,19 МПа; V1= 0,077 м3/кг;

для R12

i1=547 кДж/кг; i2= 572 кДж/кг;

i3 = i4= 424 кДж/кг; V1 =0,0927 м3/кг;

Po = О,18 МПа; Pk= 0,758 МПа.

Далее выполняем расчет основных показателей работы холодильной машины для хладагентов R12 и R22. Результаты расчета следующие.

R12 R22

Удельная массовая холодопроизводительность qop=i1-i4, кДж/кг ….. 123 168

Удельная объемная холодо-производительность qv=qo/v1, кДж/кг … 1325 2175

Удельная работа компрессора l=i2-i1, кДж/кг. . . 25 36

Тепловая нагрузка конденсатора qk=i2-i3, кДж/кг …… 148 204

Холодильный коэффициент εт=qo/l ……… 4,92 4,67

 

Анализ результатов показывает, что у холодильных машин массовая и объемная холодопроизводитель-ность с применением R22 выше, чем с R12, а холодильный коэффициент ниже.

Для некоторых хладагентов экономичность цикла можно повысить путем дополнительного переохлаждения жидкого хладагента, поступающего из конденсатора КД. С этой целью между конденсатором КД и регулирующим вентилем РВ устанавливается так называемый регенеративный теплообменник РТО (рис. 1.9). Он представляет собой змеевик, внутри которого протекает жидкий хладагент, идущий из конденсатора КД к регулирующему вентилю РВ. Противотоком, омывая змеевик, внутри корпуса теплообменника РТО движется охлажденный пар из испарителя И к компрессору КМ. В результате теплообмена между ними жидкий хладагент дополнительно переохлаждается (3’→3), а пары хладагента дополнительно перегреваются (1′→1). Без учета теплообмена с окружающей средой количество теплоты, полученное паром в теплообменнике РТО, равно количеству отведенной от жидкости теплоты, т. е. i1-i1′ = i3′-i3. Точка l′ в цикле смещена по изобаре в область перегретого пара, так как практически из испарителя выходит не сухой насыщенный пар, а несколько перегретый.

Итак, регенеративный цикл включает в себя адиабатическое сжатие (1→2) в компрессоре КМ 2→2″,

 

 

2˝→3˝ и 3˝→3′ соответственно охлаждение, конденсация паров и переохлаждение жидкого хладагента в конденсаторе КД; 3′→3 — переохлаждение в регенеративном теплообменнике РТО; 3→4 — дросселирование в регулирующем вентиле РВ; 4→1″ и 1˝→1′ — соответственно кипение жидкого хладагента и перегрев его паров в испарителе И; 1′→1 — перегрев паров хладагента в РТО. Для сравнения штриховыми линиями показан цикл без регенеративного теплообменника.

Как видно из диаграмм, дополнительное переохлаждение жидкого хладагента увеличивает удельную массовую холодопроизводительность на величину ∆qo, что связано с уменьшением парообразования при дросселировании хладагента. Напротив, дополнительный перегрев пара перед компрессором увеличивает удельную работу сжатия на ∆l. В зависимости от свойств хладагента прирост удельной массовой холодопроизводительности может быть больше прироста удельной работы или, наоборот, меньше. Тогда в первом случае регенеративный теплообменник улучшит холодильный коэффициент цикла, а во втором — ухудшит.

Пример 1.2. В начальные условия примера 1.1 ввести переохлаждение в регенеративном теплообменнике 10°С. Сравнить эффективность применения регенеративного теплообменника для хладонов R12 и R22.

Решение. На рис. 1.8 регенеративные циклы показаны штриховыми линиями. По циклам определяем необходимые расчетные данные:

для R22

i3p=i4p =417 кДж/кг; i3= 430 кДж/кг; i3-i3p= 13 кДж/кг; i1=598 кДж/кг;

i1p= 598+13 = 611 кДж/кг; i2p= 651 кДж/кг; V1′ = 0,083 м3/кг;

для R12

i3p=i4p= 414 кДж/кг; i3= 424 кДж/кг; i3-i3p=10 кДж/кг; i1=547 кДж/кг;

i1p= 547+ 10 = 557 кДж/кг; i2p= 583 кДж/кг; V1˝ = 0,103 м3/кг.

Далее выполняем расчет основных показателей работы холодильной машины для хладагентов R12

и R22. Результаты расчета следующие.

R12 R2

Удельная массовая холодопроизводительность qop=i1-i4p, кДж/кг 133 181

Удельная объемнаяхолодопроизводительность qvp = qo/v1, кДж/м3 1290 218

Удельная работа компрессора, lp=i2p-i1p, кДж/кг 26 40

Тепловая нагрузка конденсатора qkp=i2p-i3, кДж/кг 159 221

Холодильный коэффициент r=qop/lp 5.12 4.52

Анализ расчетов в примерах 1. и 1.2 показывает, что регенеративный цикл для R12 увеличив удельную массовую холодопроизводительность и повышает экономииность цикла (ε-5,12). Регенерация для R22, увеличивая qop, несколько снижает холодильный коэффициент теоретического цикла. В реальном цикле перегрев пара, обеспечиваемый регенеративным теплообменником, приводит к улучшению работы компрессора.

 

В зависимости от рода охлаждаемого груза и целей охлаждения требуется определенная температур его обработки и хранения. Так, замороженные мясо и рыба зачастую перевозятся при температурах около -30°С, а в рыбоморозилка требуется поддерживать температур воздуха около -40°С, что влечет понижение температур кипени хладагента до -35, -45°С. Температура — 45 °С для R22 соответствует давление кипения ниже атмосферного Po= 0,0832 МПа, а дл R502 — примерно равное атмосферному Po= О,104 МПа. Увеличение же температуры забортной воды, например, в тропиках до +32°С выше вызовет повышение температуры конденсации до +40 °С. Для R22 при температуре +40 °С давление конденсации 1,533 МПа, а для R502-1,686 МПа. Пониженное давление кипения и повышенное давление конденсации вызывают рост температуры конца сжатия в области перегретого пара. В свою очередь высокая температура нагнетания в поршневом компрессоре сильнее нагревает смазочное масло, повышая его пожароопасность, вызывает интенсивное испарение масла и унос с парами хладагента.

Большой перепад давлений между всасыванием Po и нагнетанием Pk компрессора, а следовательно, и величина отношения рk/ро вызывают настолько большие потери производительности самого компрессора, что дальнейшая его эксплуатация для большинства одноступенчатых холодильных машин нецелесообразна. Перечисленные причины, а также снижение экономичности работы холодильной машины определяют предел отношения рк/р0 = 8-9, выше которого целесообразно переходить на двухступенчатое сжатие.

Для рассмотренных температурных пределов отношение рk/ро для R502 намного превышает допустимые нормы: так, для R22 оно равно 18,4, а для R502 — 16,2.

 

R-12 Таблица давления хладагента и температуры

Одним из первых шагов при диагностике домашнего кондиционера, холодильника или даже автомобильного кондиционера является определение температуры и текущего давления, при которых работает ваша система. Наличие этих фактов вместе с точками насыщения , переохлаждением и перегревом для хладагента, с которым вы работаете, очень важно, когда дело доходит до реального понимания того, что не так с вашей системой.

Следующим шагом после визуального осмотра для самых опытных технических специалистов является вытаскивание манометров и проверка давления и температуры. После достаточного количества звонков это становится второй натурой. Я слышал истории о том, как новички в технике звонили некоторым профи из своей команды за помощью в системе, на которой они застряли. Неважно, в какой ситуации. Неважно, в Майами вы или в Фарго. Никогда не ошибется, что один из первых вопросов, которые профессионалы задают новичку, — это ваш переохлаждение и перегрев? Наличие и понимание этих чисел является ключом к пониманию того, что делать дальше.

Но эти числа не принесут вам никакой пользы, если вы не знаете, с каким хладагентом имеете дело и какова точка кипения хладагента на каждом уровне давления. Цель этой статьи — предоставить вам именно эту информацию.

R-12 — один из тех классических хладагентов, о которых почти все слышали раньше. Даже если вы не работаете в отрасли, скорее всего, вы слышали о R-12. Видите ли, R-12 представляет собой хладагент CFC и был одним из первых искусственно созданных хладагентов, получивших широкое распространение.Это было в 1930-х годах, когда корпорация DuPont объединилась с General Motors, чтобы разработать безопасный, надежный и дешевый хладагент. У всех предыдущих хладагентов, таких как аммиак, пропан, изобутан и даже диоксид углерода, были свои проблемы. Иногда это горючесть, токсичность или рабочее давление. Независимо от того, почему эти естественные хладагенты не работали, было ясно, что рынку нужен хладагент другого типа.

Именно во время этого партнерства мы начали наблюдать рост классификаций искусственных хладагентов, известных как CFCs и HCFCs.Только вскоре после изобретения эти новые хладагенты начали покорять мир. Не прошло и тридцати лет, и вы сможете найти R-12 по всему миру во всех сферах применения. Его взрывной рост продолжался с годами. Так же поступили и родственные хладагенты, известные как R-11, R-22, R-502 и многие другие. Мир наполнялся хладагентами CFC и HCFC.

Это было в 1980-х годах, когда группа ученых обнаружила, что у этих хладагентов действительно есть обратная сторона… и она была большой.Вы видите, если бы эти хладагенты были выброшены в атмосферу в результате повреждения, ошибки или злонамеренного действия, хлор из этих хладагентов попал бы в стратосферу. Здесь ультрафиолетовые лучи солнца расщепляют хлор. Этот расщепленный хлор разрушит так называемый озоновый слой. В конце концов образовалась дыра, которая заставила мир объединиться и создать глобальный договор, известный как Монреальский протокол. Договор был направлен на постепенный отказ от всех этих хладагентов, разрушающих озоновый слой.

Одним из первых хладагентов был наш друг R-12. В то время, в начале 1990-х годов, R-12 в основном использовался в автомобильных кондиционерах. R-12 был запрещен в новых автомобилях и был заменен хладагентом HFC, который мы все сегодня знаем как R-134a. Сегодня есть еще несколько применений R-12. Большинство из них поступают от коллекционеров старинных автомобилей, но есть и другие приложения.

Если вы работаете на машине с R-12, вам необходимо знать свое давление.Давайте взглянем на нашу диаграмму давления. (Обратите внимание, что первые несколько значений давления даны в дюймах рт. Ст.):

Температура (F) Температура (C) Давление (PSIG)
-40-40 11
-34,96 -37,2 8,4
-29,92 -34,4 5,5
-25,06 -31,7 2.3
-20,02 -28,9 0,6
-14,98 -26,1 2,4
-9,94 -23,3 4,5
-5,08 -20,6 6,7
-0,04 -17,8 9,2
5-15 11,8
10,04 -12,2 14,6
15.08 -9,4 17,7
19,94 -6,7 21
24,98 -3,9 24,6
30,02 -1,1 28,5
35,06 1,7 32,6
39,92 4,4 37
44,96 7,2 41,7
50 10 46.7
55,04 12,8 52
60,08 15,6 57,7
64,94 18,3 63,8
69,98 21,1 70,2
75,02 23,9 77
80,06 26,7 84,2
84,92 29,4 91,8
89.96 32,2 99,8
95 35 108
100,04 37,8 117
105,08 40,6 127
109,94 43,3 136
114,98 46,1 147
120,02 48,9 158
125,06 51.7 169
129,92 54,4 181
134,96 57,2 194
140 60 207
145,04 62,8 220
150,08 65,6 234

Информация о давлении и температуре | R-12

Выберите хладагент, чтобы просмотреть его точку кипения, плотность жидкости и давление / температуру.



Точка кипения хладагента

Высокое давление

Хладагент Б.П.
R-12 Дихлордифторметан CCI2F2 -21,6 ° F


Плотность жидкости

Хладагент -80 ° F -40 ° F 0 ° F 40 ° F 80 ° F 120 ° F
R-12 # / куб.футы
# / гал.		 98,4
13,2		 94,7
12,7		 90,7
12,1		 86,3
11,5		 81,5
11,9		 75,9
10,2


График давления и температуры

Давление пара, фунт / кв. Дюйм изб. в вакууме (дюймы рт. Ст.)

Высокое давление

° С ° F R-12
-45.6-50 15,4
-42,8 -45 13,3
-40-40 11,0
-37,2-35 8,4
-34,4 -30 5,5
-31,7 -25 2,3
-28,9-20 0,6
-26,1-15 2.4
-23,3 -10 4,5
-20,6-5 6,7
-17,8 0 9,2
-15 5 11,8
-12,2 10 14,6
-9,4 15 17,7
-6,7 20 21,0
-3.9 25 24,6
-1,1 30 28,4
1,7 35 32,6
4,4 40 37,0
7,2 45 41,7
10 50 46,7
12,8 55 52,0
15,6 60 57.7
18,3 65 63,8
21,1 70 70,2
23,9 75 77,0
26,7 80 84,2
29,4 85 91,8
32,2 90 99,8
35 95 108,3
37.8 100 117,2
40,6 105 126,6
43,3 110 136,4
46,1 115 146,8
48,9 120 157,7
51,7 125 168,6
54,4 130 181,0
57,2 135 193.5
60 140 206,6
62,8 145 220,3
65,6 150 234,6

Chiller City — документ не найден

Нам очень жаль! Запрошенная вами страница не может быть найдена.

Если вы ввели URL-адрес этой страницы вручную или пришли сюда с сохраненной закладки, она могла быть перемещена при обновлении нашего интернет сайт.Вы автоматически будете перенаправлены в главный Chiller City. сайт за 30 секунд или вы можете щелкнуть здесь сейчас.

Если вы перешли на эту страницу, щелкнув ссылку на сайте Chiller City, сообщите о неработающей ссылке здесь

Приносим извинения за возможные неудобства, но надеемся, что вы обнаружите, что новый сайт содержит дополнительную информацию и является проще в использовании. Обязательно ознакомьтесь с нашим обновленным разделом поддержки с загружаемыми руководствами и форумом по чиллерам и холодильным установкам. обсуждение и помощь в определении ваших потребностей.

Chiller City предлагает огромный выбор отремонтированных и неиспользованных систем рециркуляции. чиллеры с конденсаторами как с воздушным, так и с водяным охлаждением. У нас есть Неслаб® Чиллеры серий HX и CFT в наличии! Также у нас имеется большой запас чиллеров серии RTE. температурные бани, сверхнизкотемпературные чиллеры серии ULT, высокотемпературные бани серии EX, криогенные ванны серии CC погружные охладители, а также системы I, II, III, IV и даже труднодоступные теплообменники жидкость / жидкость системы V (140 кВт на площади 24 дюйма).

У нас есть большая часть Neslab® линейка продуктов на складе готово к настройке к вашим потребностям и отправим вам! Мы предлагаем все пакеты опций, доступные на фабрика и многие другие. Звоните нам для уточнения деталей. Специальные пакеты фильтров DI (деионизированная вода): так же доступно. Chiller City также предлагает и обслуживает другие марки чиллеров, такие как Haake®, Bay Voltex®, Temp-Tek® и FTS® и это лишь некоторые из них.Мы можем предоставить услуги по техническому обслуживанию и инжинирингу, прошедшие обучение на заводе-изготовителе, практически для любых чиллеров. и обслуживать большой выбор оборудования для экологических испытаний, климатических камер и температурных нагнетательное оборудование. Этого нет на этом веб-сайте, позвоните или отправьте электронное письмо для получения подробной информации.

Chiller City — это независимый сервис и ремонт Компания.Он не связан ни с одним из перечисленных производителей. выше, но предпочитает работать с их продуктами из-за их общее высокое качество. Все товарные знаки (®) являются собственностью их соответствующие держатели.

% PDF-1.5 % 231 0 объект > эндобдж xref 231 170 0000000016 00000 н. 0000004264 00000 н. 0000004366 00000 н. 0000006667 00000 н. 0000007182 00000 н. 0000007445 00000 н. 0000008008 00000 н. 0000008257 00000 н. 0000008718 00000 н. 0000008973 00000 н. 0000009567 00000 н. 0000009827 00000 н. 0000010224 00000 п. 0000010365 00000 п. 0000010511 00000 п. 0000010656 00000 п. 0000010802 00000 п. 0000010922 00000 п. 0000011068 00000 п. 0000011189 00000 п. 0000011335 00000 п. 0000011456 00000 п. 0000011602 00000 п. 0000011723 00000 п. 0000011869 00000 п. 0000011990 00000 п. 0000012136 00000 п. 0000012257 00000 п. 0000012403 00000 п. 0000012500 00000 п. 0000012646 00000 п. 0000012767 00000 п. 0000012913 00000 п. 0000013034 00000 п. 0000013180 00000 п. 0000013293 00000 п. 0000013405 00000 п. 0000013519 00000 п. 0000013567 00000 п. 0000013615 00000 п. 0000013663 00000 п. 0000013711 00000 п. 0000013759 00000 п. 0000013807 00000 п. 0000013855 00000 п. 0000013892 00000 п. 0000014296 00000 п. 0000014825 00000 п. 0000015423 00000 п. 0000015905 00000 п. 0000016042 00000 п. 0000016174 00000 п. 0000016201 00000 п. 0000016935 00000 п. 0000016962 00000 п. 0000089646 00000 п. 0000188703 00000 н. 0000209217 00000 н. 0000227182 00000 н. 0000244429 00000 н. 0000261838 00000 н. 0000278400 00000 н. 0000357935 00000 п. 0000386841 00000 н. 0000387319 00000 н. 0000387588 00000 н. 0000412419 00000 н. 0000431819 00000 н. 0000431954 00000 н. 0000460871 00000 п. 0000460941 00000 н. 0000482377 00000 н. 0000483112 00000 н. 0000483342 00000 н. 0000483735 00000 н. 0000486384 00000 н. 0000486776 00000 н. 0000487006 00000 н. 0000487269 00000 н. 0000487662 00000 н. 0000487732 00000 н. 0000487889 00000 н. 0000488119 00000 н. 0000488523 00000 н. 0000488753 00000 н. 0000517742 00000 н. 0000518351 00000 п. 0000518948 00000 н. 0000519328 00000 н. 0000519704 00000 н. 0000520106 00000 н. 0000520481 00000 н. 0000521219 00000 н. 0000521333 00000 н. 0000558320 00000 н. 0000558359 00000 н. 0000594288 00000 н. 0000594327 00000 н. 0000631314 00000 н. 0000631353 00000 н. 0000667282 00000 н. 0000667321 00000 н. 0000667708 00000 н. 0000667805 00000 н. 0000667959 00000 н. 0000668189 00000 п. 0000668286 00000 н. 0000668440 00000 н. 0000668668 00000 н. 0000669039 00000 н. 0000669298 00000 н. 0000669528 00000 н. 0000669698 00000 н. 0000669844 00000 н. 0000670074 00000 н. 0000670331 00000 п. 0000670615 00000 н. 0000670845 00000 н. 0000671016 00000 н. 0000671162 00000 н. 0000671390 00000 н. 0000671726 00000 н. 0000671985 00000 н. 0000672215 00000 н. 0000672385 00000 н. 0000672531 00000 н. 0000672702 00000 н. 0000672848 00000 н. 0000673078 00000 н. 0000673339 00000 н. 0000673626 00000 н. 0000673856 00000 н. 0000674027 00000 н. 0000674173 00000 н. 0000674341 00000 п. 0000674487 00000 н. 0000674780 00000 н. 0000674877 00000 н. 0000675023 00000 н. 0000675098 00000 н. 0000675436 00000 н. 0000675511 00000 н. 0000675853 00000 п. 0000677676 00000 н. 0000706139 00000 н. 0000708215 00000 н. 0000708942 00000 н. 0000709843 00000 н. 0000710058 00000 н. 0000710968 00000 н. 0000711180 00000 н. 0000712068 00000 н. 0000712596 00000 н. 0000713487 00000 н. 0000714375 00000 н. 0000715819 00000 н. 0000716723 00000 н. 0000717682 00000 н. 0000718556 00000 н. 0000719443 00000 н. 0000721519 00000 н. 0000722247 00000 н. 0000723162 00000 п. 0000723683 00000 п. 0000724576 00000 н. 0000725105 00000 н. 0000725996 00000 н. 0000726551 00000 н. 0000727450 00000 н. 0000003696 00000 н. трейлер ] / Назад 1385972 >> startxref 0 %% EOF 400 0 объект > поток h ޤ OhAƿnq? FcBИ5TDVB! HZ «boBz! 6H, XHV

R12 для преобразования R134a [инструкции, диаграмма и комплекты для преобразования] • Road Sumo

Если у вас старый автомобиль, ваша система кондиционирования, скорее всего, требует хладагента R12.К сожалению, использование R12 уже прекращается из-за экологических проблем. Итак, возможно ли преобразование R12 в R134a?

Преобразование системы кондиционирования воздуха вашего автомобиля с R12 на систему с R134a может быть выполнено заводским способом. Заводской способ позволяет заменить все изношенные по возрасту детали. В то же время вы получите лучшую производительность кондиционирования воздуха. Обратной стороной этой процедуры является то, что она трудоемкая и дорогостоящая.

Читайте дальше, чтобы узнать больше о преобразовании R12 в R134a и рекомендуемых наборах для преобразования R12 в R134a.

Преобразование

с R12 на R134a — Необходимые расходные материалы

Ниже перечислены материалы и расходные материалы, необходимые для успешного перехода с R12 на R134a:

  1. Комплект для промывки системы кондиционирования воздуха
  2. Комплект для модернизации R134a, состоящий из адаптеров R134a, крышек портов, масла и этикетки для модернизации
  3. Полный комплект уплотнительных колец из гидрированного акрилонитрил-бутадиенового каучука (HNBR) для автомобиля
  4. R134a Реле давления
  5. шланги для автомобилей старше 1990-х годов
  6. R134a диафрагма
  7. Новый аккумулятор / осушитель R134a
  8. R134a хладагент

R12 на R134a Преобразование — заводской метод

Ниже приведены пошаговые инструкции по переходу с хладагента R12 на хладагент R134a заводским способом:

  1. Правильный выпуск хладагента R12
  2. Удаление минерального масла
  3. Нанесение масла
  4. Замена
  5. Замена уплотнительных колец
  6. Использование вакуумного насоса
  7. Установка переходников порта
  8. Заполнение Агрегат с хладагентом R134a
  9. Установка крышек портов
  10. Прикрепление этикетки для модернизации

Давайте обсудим каждый из этих шагов:

1.Правильный слив хладагента R12

Необходимо полностью выбросить хладагент R12 из системы кондиционирования воздуха. Но, возможно, вы не сможете сделать это самостоятельно. Итак, лучше всего обратиться за помощью к лицензированному профессионалу в области кондиционирования воздуха.

Прямой выброс хладагента R12 в окружающую среду опасен. Фактически, это деяние преследуется по закону. Все лицензированные профессионалы в области кондиционирования воздуха оборудованы для этого, поэтому оставим эту задачу им.

2. Удаление минерального масла

Для удаления минерального масла из системы кондиционирования необходимо промыть испаритель и конденсатор. Вы можете сделать это с помощью комплекта для промывки кондиционера.

Следующее, что нужно сделать, это промыть линию высокого давления и всасывающую линию кондиционера. Также убедитесь, что вы слили масло из компрессора.

3. Применение масла

Теперь вы можете добавить новое масло на основе сложного эфира или полиалкиленгликоля в испаритель, конденсатор и компрессор.Убедитесь, что масло, которое вы заливаете, имеет правильную вязкость.

4. Замена

Следующий шаг — процесс замены. Перед заменой аккумулятора или осушителя необходимо поменять местами реле высокого и низкого давления.

Затем замените диафрагму. После этого вы можете поменять шланги для автомобилей старше 1990-х годов.

5. Замена уплотнительных колец

Уплотнительные кольца используются для блокировки пути, по которой может выходить газ или жидкость.Они помещаются в паз и сжимаются между двумя поверхностями.

Надежно установленные уплотнительные кольца не имеют зазоров для перемещения. Он эффективно блокирует путь для удержания газа или жидкости на месте.

Итак, следующий шаг — снять существующие уплотнительные кольца с системы кондиционирования воздуха. Затем замените их уплотнительными кольцами из HNBR барьерного типа.

6. Использование вакуумного насоса

После того, как вы закончите замену уплотнительных колец, вы можете присоединить вакуумный насос и набор манометров.Затем сделайте пылесос не менее 45 минут.

При этом желательно также проверить на утечки. Это необходимо для предотвращения утечки хладагента после его заправки.

7. Установка адаптеров портов

Теперь вы готовы перейти с адаптера R12 на R134a. Обязательно замените и прикрепите адаптеры порта высокого и низкого уровня.

8. Заправка агрегата хладагентом R134a

Теперь вы можете заправить систему кондиционирования хладагентом R134a.Первым шагом для этого является обращение к таблице преобразования R12 в R134a.

Обратитесь к этой таблице преобразования R12 в R134a, чтобы определить правильную емкость хладагента для вашего автомобиля:

9. Установка заглушек портов

После заправки системы кондиционирования хладагентом R134a правильной емкости не забудьте закрыть систему. Установите заглушки портов и убедитесь, что это сделано правильно. В противном случае это может привести к утечке R134a.

10. Наклейка этикетки для модернизации

Наконец, не забудьте прикрепить к системе этикетку для модернизации. Это для ссылки на других технических специалистов, которые изучат это в будущем. Это будет свидетельством того, что хладагент в системе кондиционирования вашего автомобиля уже переведен с R12 на R134a.

Как рассчитать объем хладагента R134a вашего автомобиля

Хладагент R134a легче хладагента R12.Следовательно, это означает, что вы должны преобразовать вес заряда, чтобы получить правильный заряд во время модернизации. Как только вы это определите, вы можете заправлять систему кондиционирования хладагентом R134a.

Используя приведенную выше таблицу, найдите правильный объем хладагента для текущей системы. Затем вам нужно умножить спецификацию заряда R12 на 90 процентов, или 0,09. Вы должны вычесть результат до 0,25 или ¼ фунта.

Хладагент R134a не охлаждает эффективно, как хладагент R12.Это означает, что даже когда система должным образом заряжена, не ожидайте, что кондиционер будет таким же прохладным, как когда в нем был R12.

Не думайте, что добавление слишком большого количества R134a поможет, потому что это не так. Фактически, добавление слишком большого количества R134a еще больше снизит производительность системы кондиционирования воздуха.

Комплекты для переоборудования

R12 в R134a

Существуют комплекты для преобразования R12 в R134a, которые вы можете купить, чтобы помочь вам выполнить этот проект эффективно. Среди тех, что доступны в Интернете:

  1. Сертифицированный комплект адаптера для автомобильного кондиционера AC Pro
  2. R12 — R134A Адаптер для модернизации порта фитинга переменного тока
  3. Сертифицированный InterDynamics комплект адаптера для автомобильного кондиционера AC Pro

Давайте кратко обсудим каждый из них:

1.Сертифицированный комплект адаптера для автомобильного кондиционера AC Pro

Нажмите здесь, чтобы увидеть его на Amazon.

Этот комплект для переоборудования с R12 на R134a включает 2 адаптера. Он включает в себя один порт с нижней стороны размером 0,44 дюйма, а также один порт с высокой стороны размером 0,38 дюйма.

Указанный продукт идеально подходит для автомобилей, выпущенных до 1976 года. Он также идеален для импорта некоторых поздних моделей автомобилей. На нем также есть соответствующая этикетка для модернизации.

Хотя он идеально подходит для автомобилей до 1976 года, владельцы автомобилей 1992 года подтверждают, что вы можете использовать этот комплект для моделей 1990 года.Фактически, он хорошо работает на грузовике Isuzu 1992 года выпуска. Но чтобы подтвердить это, лучше всего обратиться за профессиональной помощью. Еще лучше, вы можете посетить автосалон, чтобы подтвердить это.

2. Переходник для модернизации порта фитинга переменного тока высокого / низкого уровня с R12 на R134A

Нажмите здесь, чтобы увидеть его на Amazon.

Комплект для переоборудования с R12 на R134a состоит из простых и удобных в установке деталей. Он оснащен переходником для установки низкого кондиционера, который поможет вам сэкономить время и энергию при установке.

Детали, входящие в комплект, изготовлены из материалов высшего качества. Они изготовлены из твердой меди, что делает их устойчивыми к коррозии и обеспечивает хорошую растяжимость.

Идеально подходит для автомобилей до 1990 года, таких как Corvette 1982 года. Но в равной степени он идеально подходит для автомобилей, произведенных в 1990-х годах, таких как Mazda Miata 1991 года выпуска.

3. Сертифицированный InterDynamics адаптер для автомобильного кондиционера AC Pro

Нажмите здесь, чтобы увидеть его на Amazon.

Этот комплект для переоборудования с R12 на R134a состоит из 4 предметов. Адаптеры, входящие в комплект, включают один порт 7/16 дюйма с высокой стороны, один порт с высокой стороны для двухкомпонентного порта GM, один порт на ⅜ дюйма с высокой стороны и один порт 7/16 дюйма с нижней стороны.

Сертифицированный InterDynamics комплект адаптера для автомобильного кондиционера AC Pro — это один из комплектов для переоборудования с R12 на R134a, предпочитаемых автовладельцами. Это потому, что он подходит для всех типов автомобилей, независимо от марки и модели автомобиля. Он идеально подходит для Toyota Pickup 1991 года выпуска, Chevy C-1500 1989 года и Lexus LS 400 1990 года.

Что такое хладагент R12?

R12 — оригинальный хладагент. Фактически, когда-то это был универсальный хладагент для кондиционеров, холодильников и автомобилей.

К сожалению, широкое применение R12 существенно ухудшило озоновый слой Земли. Если его использование не прекратится, это может стать причиной всемирного кризиса в области здравоохранения. Не было другого выхода, кроме как отказаться от этого.

В 1994 году Агентство по охране окружающей среды США (EPA) выпустило мандат, предписывающий новым автомобилям использовать хладагент R134a вместо R12.

Постановление было получено сразу после того, как EPA подтвердило, что хладагент R12 содержит хлор, разрушающий озоновый слой. Можете ли вы представить себе, сколько автомобилей каждый день проезжает по дорогам с R12? Это побудило производителей автомобилей использовать хладагент R134a, не наносящий вреда озоновому слою.

Преобразование R12 в R134 для автомобилей старше 1994 года

С тех пор хладагент R12 был прекращен. Итак, если у вас есть автомобиль старше 1994 года, у вас остается два варианта.Либо вы модернизируете свой автомобиль, чтобы он стал совместимым с хладагентом R134a, либо продолжаете использовать хладагент R12.

Продолжение использования R12 может стать для вас проблемой. Во-первых, он больше не широко доступен. Считайте, что вам повезло, если вы найдете постоянного поставщика. Во-вторых, это обязательно будет дорого.

Стоимость хладагента R12 составляет от 500 до 1000 долларов за цилиндр. В этом случае вы можете подумать о модернизации вашего автомобиля.Это не только позволит вам использовать менее дорогой хладагент. Но вы также будете соблюдать правила EPA.

Кроме того, хладагент R12, скорее всего, исчезнет в ближайшие двадцать лет. Итак, лучше всего перейти на R134a.

Заключение — Преобразование с R12 на R134a

Вы можете применить заводской метод для преобразования системы кондиционирования воздуха вашего автомобиля с R12 в систему с R134a. Заводской способ позволяет заменить все изношенные по возрасту детали.В то же время вы также сможете получить лучшую производительность кондиционирования воздуха. Обратной стороной этого является то, что это требует много времени и средств.

Есть комплекты для переоборудования, которые легко доступны в Интернете. Покупка у проверенных производителей сделает его более удобным. Таким образом, вам не придется покупать каждую деталь отдельно. Кроме того, покупка целого комплекта предотвратит покупку неправильных деталей.

Переход с хладагента R12 на хладагент R134a может быть трудоемким, энергоемким и дорогостоящим.Но, если подумать, в конечном итоге все это того стоит.

Хладагент R12 может быть доступен и сегодня, но со временем он будет полностью выведен из употребления. В то же время этот хладагент теперь имеет высокую стоимость из-за низкого спроса. Так что постоянно использовать это уже не разумно и практично.

Более чем что-либо еще, переход на хладагент R134a обеспечит соблюдение требований EPA. Если вас поймают за несоблюдение правил, вы будете оштрафованы только за такое нарушение.Вместо того чтобы нарушать правила EPA и платить штраф, сэкономьте деньги на переходе с R12 на R134a.

Внедрение или настройка плана счетов в Oracle Apps R12

  1. Определение плана счетов
  2. Обзор
  3. Графическое представление

Определение из Википедии:

Диаграмма of accounts (COA) — это список учетных записей, используемых организацией.Список может быть числовым, буквенным или буквенно-цифровым. Структура и заголовки счетов должны способствовать последовательной публикации сделки. Каждый номинальный счет в бухгалтерской книге уникален, что позволяет использовать его в бухгалтерской книге. быть расположенным. Список обычно располагается в порядке следования обычный вид счетов в финансовой отчетности, прибыли и счета убытков, за которыми следуют балансовые счета.

Обзор:

Этот post познакомит вас с процессом создания плана счетов.План счетов определяет структуру бухгалтерского учета организация. Эта структура включает в себя все аспекты бизнеса, такие как бизнес-единицы, счета, продукты, услуги, географические местоположения и т. д. Далее COA также рассказывает нам о том, как элементы конструкции объединены, чтобы сформировать комбинацию счетов.

Использует:

  1. Комбинации учета, определенные в Плане счетов, используются для различных транзакций, происходящих в организации.
  2. Помогает в создании остатков на счетах.
  3. Помогает в отчетности
  4. Помогает в анализе финансовой информации
  5. Многое другое…

Основные этапы реализации:

Шаги в деталях:

1. Определение набора значений:

В набор значений — это группа значений, которые определяют атрибуты сегмент. Определение набора значений определяет, будет ли введенное значение для соответствующего сегмента приемлемо или нет.Мы должны определить набор значений для каждого сегмента, который мы планировали иметь в учетной записи комбинация.

Навигация: Ответственность суперпользователя Главной книги

Настройка à Financials à Flexifeilds à Validation à Sets

2. Определение структуры Flexifield бухгалтерского учета

Определите структуру гибкого поля бухгалтерского учета с помощью формы «Ключевые сегменты гибкого поля».

Осторожно 1:

Один раз мы замораживаем структуру нашего аккаунта в окне Key Flexfield Segments и начать использовать номера счетов при вводе данных, мы не должны изменять определение flexfield.Изменение существующей структуры гибкого поля после Созданные данные flexfield могут вызвать серьезные несоответствия данных. Изменение существующих структур также может отрицательно повлиять на поведение правил перекрестной проверки и сокращенных псевдонимов.

Осторожно 2:

Один раз вы закончили вводить информацию о сегменте, нажмите на гибкое поле квалификатор и обозначьте один из ваших сегментов как естественный аккаунт сегмент и еще один как балансирующий сегмент. Вы можете по желанию назначить сегмент МВЗ и / или внутрихолдинговый сегмент.Это самый важный шаг.

Навигация: Ответственность суперпользователя Главной книги

Setup à Financials à Flexfield à Keyà Segments

3: Ввод значений сегментов

Мы введите значения сегментов, которые действительны для нашего приложения, или организация. Допустимое значение может быть фразой, словом, сокращением или числовой код. Действительное значение должно соответствовать критериям, определенным для соответствующий действительный набор.

Осторожно:

Если вы планируете определять сводные счета или иерархии отчетности, вы должны определять родительские значения, а также дочерние или подробные значения.
Вы можно настроить иерархические структуры для значений вашего сегмента. Определить родителя значения, которые включают дочерние значения. Вы можете просмотреть значение сегмента структура иерархии, а также перемещение дочерних диапазонов от одного родителя значение для другого.

Навигация: Ответственность суперпользователя Главной книги

Setup à Financials à Flexfield à Keyà Values ​​

4. Ввод комбинаций счетов

Этот шаг не является обязательным. Комбинации счетов являются частью транзакций журнала.

Мы можно вручную вводить новые комбинации счетов в плане счетов компании, использующей форму GL Accounts. Во всяком случае, если мы проверили Установите флажок «Разрешить динамическую вставку» в сегментах, чтобы в этом случае нам не нужно было беспокоиться об этом шаге.

Навигация: Ответственность суперпользователя Главной книги

Настройка à Учетная запись à Комбинации

5. Создание псевдонима учетной записи:

Этот шаг снова необязателен. Для ввода или получения данных о транзакции в Главной книге Oracle требуется полная комбинация счетов.Но обычно комбинация счетов большая и ее очень сложно воспоминание. Следовательно, мы определяем короткое имя (псевдоним) для учетной записи. комбинация, которую мы широко используем.

Подробно Объяснение этого шага доступно в другой статье. Пожалуйста, нажмите на ссылку ниже

Для ввод или получение данных о транзакции в Oracle General Ledger требуется полная комбинация счетов. Но в целом счет комбинация большая и очень трудная для запоминания. Следовательно, мы определяем короткое имя (Псевдоним) для комбинации Аккаунтов, которую мы широко используем.

Давайте посмотрим, как мы можем создать псевдоним учетной записи для комбинации

«Vision Distribution.0110.000.100300.0000.00000.00000.0110» как «FuelAcc»

1. Навигация:

2. Форма короткого псевдонима


3. Щелкните значок «Найти» на панели инструментов, чтобы выбрать поле «Гибкий учет»

.

Это автоматически заполнит поля приложения, структуры, заголовка гибкого поля и дескрипта, как показано ниже.

4.Затем заполните спецификации, связанные со стенографией, как показано ниже,

5. Затем заполните вкладку « Псевдонимы, Описание », как показано ниже,

6. Затем нам нужно заполнить вкладку «Псевдонимы , эффективный », как показано ниже

.

7. Следующим шагом является сохранение и транзакция. При сохранении нам будет показано окно с примечанием для перекомпиляции flexifield с использованием формы сегментов. Это важный шаг, чтобы увидеть наши изменения

Вся вышеуказанная информация хранится в таблице базы данных с именем FND_SHORTHAND_FLEX_ALIASES

6.Определите правила безопасности Flexfield

Этот шаг заключается в том, чтобы предотвратить доступ группы пользователей к определенным значениям сегмента при вводе данных и в параметрах отчета. Это поддерживает целостность бухгалтерских данных. Правило безопасности flexfield действует только тогда, когда возложена на соответствующую ответственность.

Однако, чтобы ограничить доступ всех пользователей к определенному значению сегмента, нам нужно отключить их в форме сегмента.

Навигация: Ответственность суперпользователя Главной книги

Setup à Financials à Flexfield à Keyà Security à Define

7.Определить правила перекрестной проверки

Этот шаг необходим для поддержания согласованного и действительного набора учетных записей комбинация, основанная на наших бизнес-требованиях. Правило перекрестной проверки запретить пользователям вводить недопустимые комбинации учетных записей. Крест правила проверки проверяют только новые комбинации учетных записей, поэтому необходимо быть реализовано до внесения в план счетов.

Навигация: Ответственность суперпользователя Главной книги

Настройка à Financials à Flexfield à Keyà Rules

12a | RED TEK

ФИЗИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ:

Алкановые / углеводородные хладагенты чрезвычайно эффективны.RED TEK 12a был разработан и смешан для обеспечения такой же емкости, как R12 и R134a, что делает его простым в использовании в существующих системах R12 и R134a.

RED TEK 12a был разработан, разработан и смешан для работы с такими же системными давлениями, как R12.

В условиях испарения в системе давление RED TEK 12a будет немного выше, чем R12 или R134a, а в условиях конденсации давление RED TEK 12a будет ниже. Таким образом, RED TEK 12a будет работать с более низкой степенью сжатия, тем самым улучшая рабочие характеристики компрессора за счет значительного снижения давления компрессора на стороне высокого давления.

Температура нагнетания RED TEK 12a аналогична R12 и R134a при одинаковых температурах испарения и конденсации.

Как и зеотропные составы, RED TEK 12a имеет температурное скольжение. При просмотре диаграмм давления / температуры RED TEK вы увидите, что две температуры (температура пузырька и температура конденсации) соответствуют каждому давлению. Температура пузырька — это температура насыщенной жидкости (температура хладагента, когда он является чистой жидкостью, но не переохлажденной), а температура росы — это температура насыщенного пара (температура хладагента, когда это чистый пар, но не перегретый). .

Когда хладагент закипает, состав пара может отличаться от состава жидкости; пар может быть больше в компоненте с более низкой температурой кипения.

На входе в испаритель температура хладагента будет выше точки кипения, потому что некоторые из хладагентов уже испарились во время расширения.

По мере прохождения хладагента через испаритель его точка кипения повышается по мере изменения состава жидкой фазы.Следовательно, температура испарения будет повышаться по мере прохождения хладагента через испаритель и испарения большего количества хладагента.

Это называется температурным скольжением. На практике это будет не так много, как показывает разница в температурах пузырьков и конденсации на диаграммах, и соответствует другим смесям хладагентов, которые в настоящее время доступны в отрасли.

Такой же эффект наблюдается в конденсаторе. В этом случае температура конденсации через конденсатор снизится.Есть и другие эффекты, связанные с температурным скольжением, которые применимы ко всем зеотропным смесям.

  • Накопление на испарителе может быть неравномерным из-за изменения температуры испарения через испаритель.
  • Если используется термостатический расширительный клапан, небольшие регулировки гарантируют, что хладагент представляет собой перегретый пар, когда он выходит из испарителя.
  • Состав смеси может быть разным в парообразном состоянии. Поэтому хладагент всегда следует заправлять как жидкость через сервисный штуцер на стороне низкого давления.

RED TEK 12a имеет более низкую плотность (но более высокую скрытую теплоту на единицу веса и лучшую теплопроводность), чем R12.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *

*