Строительная теплофизика снип: СНиП II-3-79* Строительная теплотехника (с Изменениями N 1-4), СНиП от 14 марта *1979 года №II-3-79

Содержание

Хронология изменений требований к энергоэффективности зданий

1. Введение

«На заседании Комиссии по модернизации и технологическому развитию экономики России в июне 2009 года проблема энергоэффективности и энергосбережения была названа в числе основных стратегических направлений приоритетного технологического развития». [1] Комплекс мероприятий по снижению уровня энергопотребления в процессе эксплуатации здания и созданию внутри него комфортной для человека среды называется «зеленым» строительством. Очевидно, что на сегодняшний день важнейшей задачей является применение «зеленых» принципов для вновь возводимых и реконструируемых зданий. При этом по ряду причин (ограждающие конструкции не отвечают требованиям по теплоизоляции и нуждаются в существенной модернизации, инженерные сети устарели и требуют замены и т. п.) внедрение новых принципов при реконструкции становится более труднодостижимо, чем при новом строительстве.

В советский период массовое распространение получило строительство жилых, общественных и учебных зданий по типовым проектам. В наши дни здания, построенные по серийным проектам 70-х годов, зачастую технически ещё пригодны для эксплуатации, но имеют ряд несоответствий действующим нормам проектирования, в том числе по части уровня энергоэффективности и соответствия стандартам «зеленого» строительства. Соблюдение данных требований в процессе реконструкции позволило бы значительно снизить коммунальные расходы и обеспечить комфортную «устойчивую» среду внутри здания.

Исходя из вышесказанного, очевидно, что для зданий, построенных по типовым проектам 70-х годов, необходима реконструкция в соответствии с действующими в настоящее время нормами.

2. Постановка задачи

Таким образом, цель исследования заключаетсяввыявлении несоответствий требованиям по энергоэффективности зданий, построенных по типовым проектам 70-х годов ХХ века.

Для достижения поставленной цели были проанализированы изменения требований нормативных документов по тепловой защите зданий за указанный промежуток времени.

Основным показателем энергоэффективности здания является удельный расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию. На ощущение комфорта в помещении в значительной степени влияет температура поверхностей ограждающих помещение конструкций, которая обусловлена их сопротивлением теплопередаче. Рассмотрим, как менялись требования к данным показателям в нашей стране с 70-х годов ХХ века до наших дней.

Таким образом, основными задачами исследования, исходя из выше указанной цели, являются:

1) анализ обязательных к применению теплотехнических требований.

2) рассмотрение принципов «зеленого» экоустойчивого строительства в части нормативных требований по теплозащите и энергоэффективности здания.

3) разработка рекомендаций по проведенному анализу нормативных документов для реконструкция зданий, построенных по типовым проектам в советское время

3. Описание исследования

27 октября 1971 года ГОССТРОЙ СССР утвердил СНиП II-А.7–71 «Строительная теплотехника». В данном документе определены теплотехнические требования к ограждающим конструкциям вновь возводимых и реконструируемых зданий. Требования данного стандарта учитывались при проектировании зданий с 1971 г. по 1979 г.

Показатель расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию как таковой в СНиП II-А.7–71 не рассматривается. В качестве оценки экономической целесообразности тепловой защиты здания приводится методика экономического расчета сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций. Расчет производится с учетом следующих характеристик:

‒ удельные капитальные вложения в устройство системы теплоснабжения,

‒ годовые удельные затраты на отопление,

‒ нормативный срок окупаемости дополнительных капитальных вложений,

‒ коэффициент теплопроводности материала,

‒ стоимость 1 м³ конструкции.

Также приводится методика расчета целесообразного с экономической точки зрения тепловой защиты здания.

Расчетное значение сопротивления теплопередаче R₀ должно быть не менее нормативного R₀^тр и не менее полученного экономическим расчетом R₀^эк. Нормативное значение сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций определяется по формуле:

в которой учитывается расположение наружной поверхности ограждающей конструкции, температура внутреннего воздуха (t_в) и наружного воздуха в зимнее время(t_н), а также нормируемый перепад между этими температурами (Δt_н). Коэффициент n зависит от положения наружной ограждающей конструкции, а α

в — от теплопередачи внутренней поверхности ограждающей конструкции.

14 марта 1979 года Государственным комитетом СССР по делам строительства утвержден СНиП II-3–79 «Строительная теплотехника». Здания, проектируемые с 1979 г. по 2003 г., должны были соответствовать требованиям этого стандарта. В данном документе не изменились требования к расчету сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций с точки зрения экономической целесообразности.

Нормативное сопротивление теплопередаче согласно нормам 1979 г. определяется по той же формуле, что и в СНиП II-А.7–71. Однако изменилась часть значений коэффициентов, используемых при расчете. К примеру, для зданий детских садов нормируемая величина температурного перепада в документе 1971 года для наружных стен составляет 6^оС, для покрытий и чердачных перекрытий — 4^оС. Тот же показатель в документе 1979 года для наружных стен и чердачных перекрытий составляет 4

оС, для покрытий — 3^оС. Очевидно, что при наблюдаемом в новом стандарте уменьшении ΔT_нувеличивается требуемое значение сопротивления теплопередаче R₀^тр, то есть повышаются требования к теплозащитным характеристикам конструкций.

26 июня 2003 года постановлением Госстроя России утвержден СП 23–02–2003 «Тепловая защита зданий», требования которого являлись обязательными к применению до 2012 г. Документом вводится понятия класса энергоэффективности здания, энергетического паспорта здания и требования по его заполнению. В СП 23–02–2003 впервые приводится методика расчета удельного расхода тепловой энергии на отопление, который оценивается как отношение расхода тепловой энергии в течение отопительного периода к отапливаемому объему здания.

Нормативное значение сопротивления теплопередачи по СП 23–02–2003 вычисляется иначе, чем по предшествующим стандартам:

R₀^норм = R₀^тр * m_p,

где R₀^тр^{^—значение сопротивления теплопередаче, принятое с учетом градусо-суток отопительного периода, а коэффициент m_p дает поправку с учетом особенностей региона. Таким образом, в нормативе, принятом в 2003 году, появляются поправки, учитывающие климатические особенности различных районов страны.}

В целом, СП 23–02–2003 претерпел значительные изменения по сравнению с предыдущим стандартом по тепловой защите зданий. Благодаря введению новых параметров оценки становится возможным решение вопроса достижения требуемого уровня теплозащиты различными техническими средствами.

30 июня 2012 года Минрегион России утвердил СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий» в качестве актуализированной редакции СП 23–02–2003. На сегодняшний день требованиями именно этого нормативного документа следует руководствоваться при проектировании. В данном стандарте уточняются требования к классам энергоэффективности здания — помимо основных классов A, B, C, D и Е добавлены подклассы (А+, А++ и т. п.). Изменены требования к отклонению расчетного расхода тепловой энергии от нормируемого для каждого класса. К примеру, по требованиям 2003 года к высокому классу энергоэффективности (В) относили здания, удельный расход тепловой энергии в которых снизился на 10 % в сравнении с нормативным.

В стандарте 2012 года требование изменилось с 10 % до 15 %. Также в СП 50.13330.2012 становится более точным расчет удельного расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию — добавляются новые характеристики и коэффициенты. Например, для жилых зданий учитывается наличие поквартирного учета тепловой энергии на отопление. Кроме того, согласно новым требованиям расчет этого параметра становится обязательным.

Формула расчета сопротивления теплопередаче осталась прежней в сравнении с СП 23–02–2003, однако появился ряд дополнений к процессу расчета. Таким образом, расчет становится более точным. Также появляется новая характеристика — комплексное требование к удельной тепловой защите здания, нормативное значение которого принимается в зависимости от градусо-суток отопительного периода для рассматриваемого района строительства и от отапливаемого объема здания.

Таким образом, нормативные требования по теплозащите и энергоэффективности здания, действующие на сегодняшний день, существенно отличаются от применимых в 70-х годах ХХ века. Изменились методики расчета основных оценочных характеристик, появился ряд уточнений — учет климатических особенностей региона, расхода тепловой энергии на отопление и прочих факторов. С одной стороны, требования становятся выше, но с другой появляется вариативность способа достижения соответствия нормативным требованиям.

4. Требования по стандартам «зеленого» строительства

Помимо соблюдения обязательных к применению требований по теплозащите, для реконструируемых зданий, равно как и для вновь строящихся, важно соблюсти принципы «зеленого» экоустойчивого строительства.

14 октября 2011 года решением Совета Национального объединения строителей утвержден стандарт СТО НОССТРОЙ 2.35.4–2011 «Здания жилые и общественные. Рейтинговая система оценки устойчивости среды обитания». Документвводит понятие «устойчивая среда обитания» и устанавливает рейтинговую систему его оценки. Требования данного документа не носят обязательного характера применения, однако их соблюдение ведет к снижению потребления энергетических ресурсов и повышению уровня качества и комфорта зданий. Наиболее значимым критерием оценки является категория «Энергосбережение и энергоэффективность». Её определяют 4 критерия:

‒ расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания;

‒ расход тепловой энергии на горячее водоснабжение;

‒ расход электроэнергии;

‒ удельный суммарный расход первичной энергии на системы инженерного обеспечения [11].

Расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию в данном случае оценивается по снижению расчетного показателя относительно базового. Базовое значение принимается по таблицам В1-В3 в приложении В. Например, для двухэтажного здания ДОУ оно составляет 32,8 Вт*ч/(м²*^оС*сут). Результат сравнивается с удельным проектным значением среднесуточных удельных тепловыделений, разница оценивается в процентном соотношении.

Сопротивление теплопередаче как таковое в «зеленом» стандарте не рассматривается. В качестве отдельного критерия оценки приводится воздушно-тепловой комфорт внутренней среды здания, который оценивается по факту разработки мероприятий улучшения характеристик микроклимата, в том числе температурного режима. Отдельно учитывается возможность регулирования (автоматического или индивидуального) микроклимата.

Следовательно, точки зрения «зеленого» строительства не приводится новых методик расчета основных оценочных характеристик. Принцип оценки заключается в сравнении проектных показателей относительно базовых нормативных требований. Таким образом, целью в данном случае является не только соблюдение обязательного нормативного минимума, но и повышение относительно него уровня теплозащиты и энергоэффективности здания.

Результаты проведенного анализа нормативных документов для большей наглядности оформлены в таблицу 1:

Таблица 1

Нормативный документ, период действия	Расход тепловой энергии на отопление	Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций
Обязательные к применению требования
СНиП II-А. 7–71 1971–1979 гг.	Оценивается экономическая целесообразность теплозащиты исходя из годовых затрат на отопление, теплопроводности и стоимости материала	Приводится алгоритм расчета, который в числе прочего учитывает экономическую целесообразность тепловой защиты здания
СНиП II-3–79 1979–2003 гг.	Требования не изменились	Алгоритм расчета остался прежним, однако изменилась часть принимаемых коэффициентов
СНиП 23–02–2003 2003–2012 гг.	— вводится понятие класса энергоэффективности здания — вводится понятие энергетический паспорт — приводится методика расчета расхода тепловой энергии на отопление	Алгоритм расчета изменился, учитываются климатические особенности региона
СП 50.13330.2012 2012 г. — настоящее время	— уточняются требования к классам энергоэффективности здания — уточняется методика расчета тепловой энергии на отопление	Принцип расчета остался прежним, добавлены некоторые уточнения. Появилась комплексная оценка теплозащиты здания.
Требования «зеленых» стандартов
СТО НОСТРОЙ 2.35.4–2011	Оценивается снижение показателя относительно нормативных значений	Оценивается воздушно-тепловой комфорт в целом, в том числе улучшение температурных характеристик внутреннего микроклимата здания

5. Заключение

В данной работе произведен хронологический анализ требований к энергоэффективности зданий и выявлены изменения в нормативных документах по расходу тепловой энергии на отопление и сопротивление теплоперередаче ограждающий конструкций.

Проведенный анализ показал, что с 1970-х годов существенно изменились теплотехнические требования и методики расчета показателей, появились новые оценочные характеристики и такие термины, как «зеленое» строительство, класс энергоэффективности здания и т. п. Из вышесказанного следует, что реконструкция зданий, построенных по типовым проектам в указанный период времени, требует не просто доработки, а полного пересмотра комплекса мер по увеличению энергетической эффективности в соответствии с требованиями современных стандартов и принципами «зеленого» строительства.

Литература:

С. А. Болотин, А. И. Гуринов, А. Х. Дадар, З. Х. Оолакай. Оценка энергоэффективных архитектурно-строительных решений начального этапа проектирования в программе RevitArchitecture // Инженерно-строительный журнал. 2013. № 8. С. 64–91.
Строительная теплофизика и энергоэффективное проектирование ограждающих конструкций зданий: сборник трудов III Всероссийской научно-технической конференции // Под научной редакцией Н. И. Ватина. СПб.: Изд-во Политехн. ун-та, 2011. 88 с.
В. Блази. «Справочник проектировщика. Строительная физика». — М.: Техносфера, 2005. — 536 с.
В. К. Савин. «Строительная физика: энергоперенос, энергоэффективность, энергосбережение». — М.: «Лазурь», 2005. — 432 с.
А. С. Горшков, Д. В. Немова, Н. И. Ватин «Формула энергоэффективности» // Строительство уникальных зданий и сооружений. 2013. № 7 (12). С. 49–63.
Ю. А. Табунщиков, М. М. Бродач, Н. В. Шилкин «Энергоэффективные здания». — М.: АВОК-ПРЕСС, 2003, 200 с.
СНиП II-А.7–71 «Строительная теплотехника»
СНиП II-3–79 «Строительная теплотехника»
СП 23–02–2003 «Тепловая защита зданий»
СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий»
СТО НОССТРОЙ 2.35.4–2011 «Здания жилые и общественные. Рейтинговая система оценки устойчивости среды обитания».

Основные термины (генерируются автоматически): тепловая энергия, требование, класс энергоэффективности здания, методика расчета, отопление, Здание, стандарт, теплопередача, удельный расход, отопительный период.

НАУЧНО–ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ СТРОИТЕЛЬНОЙ ФИЗИКИ — разработка нормативно-технической документации по всем направлениям

Свод правил. СП 31.13330.2012 Водоснабжение. Наружные сети и сооружения. Актуализированная редакция СНиП 2.04.02-84*

Свод правил. СП 32.13330.2018 Канализация. Наружные сети и сооружения. СНиП 2.04.03-85

Свод правил. СП 51.13330.2011. «Защита от шума» Актуализированная редакция. СНиП 23-03-2003

Свод правил. СП 50.13330.2012. «Тепловая защита зданий». Актуализированная редакция. СНиП 23-02-2003

Свод правил. СП 52.13330.2011. «Естественное и искусственное освещение». Актуализированная редакция. СНиП 23-05-95*

Свод правил. СП 23-102-2003. «Естественное освещение жилых и общественных зданий»

Свод правил. СП 131.13330.2012. «Строительная климатология». Актуализированная редакция. СНиП 23-01-99*

Межгосударственный стандарт ГОСТ Р 27296-2012 «Здания и сооружения. Методы измерения звукоизоляции ограждающих конструкций»

Межгосударственный стандарт ГОСТ 25898-2013 «Материалы и изделия строительные. Методы определения паропроницаемости и сопротивления паропроницанию (ISO 12572:2001, NEQ)»

Межгосударственный стандарт ГОСТ 26824-2010 «Здания и сооружения. Методы измерения яркости»

Межгосударственный стандарт ГОСТ 26602.4-2012 «Блоки оконные и дверные. Метод определения общего коэффициента пропускания света»

Межгосударственный стандарт ГОСТ 30971. Швы монтажные узлов примыкания оконных блоков к стеновым проемам. Общие технические условия»

Межгосударственный ГОСТ 31168-2003 «Здания жилые. Метод экспериментального определения удельного энергопотребления на отопление»

Межгосударственный стандарт ГОСТ 31166-2003 «Конструкции ограждающие зданий и сооружений. Метод калориметрического определения коэффициента теплопередачи»

Межгосударственный стандарт ГОСТ 25380-2014 «Здания и сооружения. Метод измерения тепловых потоков, проходящих через ограждающие конструкции»

Национальный стандарт ГОСТ Р 54852-2011 «Здания и сооружения. Метод тепловизионного контроля качества теплоизоляции ограждающих конструкций»

Национальный стандарт ГОСТ Р 53187-2008 «Акустика. Шумовой мониторинг городских территорий»

Национальный стандарт ГОСТ Р 54931-2012 «Экраны акустические для железнодорожного транспорта. Технические требования»

Национальный стандарт ГОСТ Р 54932-2012 «Экраны акустические для железнодорожного транспорта. Методы контроля»

Национальный стандарт ГОСТ Р 54933-2012 «Шум. Методы расчета уровней внешнего шума, излучаемого железнодорожным транспортом»

Национальный стандарт ГОСТ Р «Акустика. Программное обеспечение для расчетов уровня шума на местности. Требования к качеству и критерии тестирования»

Национальный стандарт ГОСТ Р 55912-2013 «Климатология строительная. Номенклатура показателей наружной среды»

Национальный стандарт ГОСТ Р 55913-2013 «Здания и сооружения. Номенклатура климатических параметров отопительного периода»

Национальный стандарт ГОСТ Р 54944-2012 «Здания и сооружения. Методы измерения освещенности»

Национальный стандарт ГОСТ Р 55338-2012 «Кладка каменная и изделия для нее. Методы определения расчетных значений показателей теплозащиты»

Национальный стандарт ГОСТ Р 54944-2012 «Здания и сооружения. Методы измерения освещенности»

Национальный стандарт ГОСТ Р 54943-2012 «Здания и Сооружения. Метод определения показателя дискомфорта при искусственном освещении помещений»

Национальный стандарт ГОСТ Р 54945-2012 «Здания и сооружения. Методы измерения коэффициента пульсации освещенности»

Национальный стандарт ГОСТ Р 54858-2011 «Конструкции фасадные светопрозрачные. Метод определения приведенного сопротивления теплопередаче»

Национальный стандарт ГОСТ 54853-2011 «Здания и сооружения. Метод определения теплопередаче ограждающих конструкций с помощью тепломера»

Первая редакция. Международный стандарт ГОСТ «Конструкции фасадные светопрозрачные навесные. Классификация. Термины и определения»

Стандарт НИИСФ РААСН «Расчет и проектирование шумоглушения систем вентиляции, кондиционирования воздуха, холодоснабжения и воздушного отопления»

Вверх

Отраслевая энциклопедия. Окна, двери, мебель

Решающее значение при выборе конструктивного исполнения окон имеют метеорологические (климатические) факторы: качественные и количественные параметры окружающей среды региона — его климата: светового, температурно-влажностного и ветрового: а среди задач, возникающих при проектировании светопрозрачных конструкций, основные относятся к области строительной теплофизики (теплотехники), регламентируя световой и акустический режимы помещения, а также температуру и влажность внутреннего воздуха, воздухонроницание — показатели микроклимата помещения. Рассмотрению этих и сопутствующих им вопросов и посвящена настоящая глава.

Климатические условия эксплуатации оконных конструкций (внешние воздействия)

Наша страна отличается разнообразием климата. Его воздействие на здания и застройку населённых пунктов изучает наука «Строительная климатология». Она вооружает проектировщиков сведениями о метеорологических факторах, характеризующих климат: солнечной радиации, температуре и влажности воздуха, ветре и количестве осадков. Условия формирования климата в данной местности определяются её широтным расположением, высотой над уровнем моря, близостью к водоёмам, рельефом, характером земного покрова и др. В концентрированном виде информация о климатических условиях эксплуатации собрана в нижеследующих строительных нормах и правилах:

CНиП 23-05-95 Естественное и искусственное освещение

СНиП 23-01-99 Строительная климатология

СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия

Исходные климатические характеристики, используемые при выборе конструкций остекления зданий, можно разделить на две группы. Первую группу составляют комплексные характеристики: климатическое районирование, радиационно-тепловой режим, тепло-влажностный режим, снего- и пылеперенос, наличие косых дождей в сочетании с ветром. Ко второй группе относят пофакторные характеристики: солнечную радиацию (приход в виде тепла на горизонтальную и вертикальную поверхности, продолжительность облучения, интенсивность ультрафиолетовой радиации), температуру воздуха (экстремальную, среднесуточную, отопительного периода, амплитуду колебаний и т. д.), влажность (абсолютную и относительную), ветер (направление, скорость, повторяемость), осадки (средние, экстремальные, снежный покров).

Характеристики, относящиеся к первой группе, используют для общей фоновой оценки климата обширных территорий. Они нацеливают на разработку типологических особенностей проектных решений для территории с примерно одинаковыми фоновыми показателями климата.

Вторую группу показателей используют в теплотехнических расчётах ограждающих конструкций при обеспечении требуемого микроклимата помещений.

Для выявления особенностей климата проводятся многолетние метеорологические наблюдения, на основании которых произведено общее строительно-климатическое районирование Российской Федерации, см. СНиП 23-01-99 Строительная климатология. Характеристика климатических районов, расположение которых показано на карте, рис.1.1, приведена в табл.1.1

Рисунок 1.1 (нажмите на рисунок, чтобы увеличить его)

Согласно последнему строительно-климатическому районированию, территория России и стран СНГ делится на 1 климатических района, которые, в свою очередь, подразделены на 16 климатических подрайонов. Климатическое районирование разработано на основе комплексного сочетания средней месячной температуры воздуха в январе и июле, средней скорости ветра за три зимних месяца, средней месячной относительной влажности воздуха в июле.

Таблица 1 (нажмите на таблицу, чтобы увеличить её)

Климатический подрайон 1Д характеризуется продолжительностью холодного периода года (со средней суточной температурой ниже О °С) 190 дней в году и более.
Кроме общего строительно-климатического районирования, СНиП 23-01-99 Строительная климатология устанавливает разделение территории страны по зонам влажности, см. карту на рис.1.2, и распределению среднего за год числа дней с переходом температуры воздуха через °С, рис.1.3.
На рис. 1.4. показана карта районирования северной строительно-климатической зоны, а в табл.1.2. приводятся значения минимальных температур воздуха в соответствующих районах.

Климатическое районирование обеспечивает разработку типологических требований к зданиям различного назначения. В качестве примера в табл. 1.3. приведены типологические требования к жилым домам, имеющие отношение к светоирозрачным конструкциям.

Климатический анализ основан на знаниях об основных климатообразующих факторах: солнечной радиации — облучении, температуре и влажности воздуха, ветре и количестве осадков.

Рисунок 1.2. Схематическая карта зон влажности

Температурные показатели районов северной строительно-климатической зоны

Таблица 1.2.

Типологические требования к жилым домам в различных климатических подрайонах

Таблица 1.3

Рисунок 1.3

Рисунок 1.4

Световой климат

Для оптимального выбора (проектирования) светопрозрачных конструкций важное значение имеет информация о градации территории страны по ресурсам светового климата, приведённая в CНиП 23-05-95 Естественное и искусственное освещение (приложение Д, обязательное), см. табл. 1.4.

Таблица 1.4 Группы административных районов по ресурсам светового климата

Световой климат представляет собой совокупность условий естественного освещения в той или иной местности (освещённость и количество освещения на горизонтальной и различно ориентированных по сторонам горизонта вертикальных поверхностях, создаваемых рассеянным светом неба и прямым светом солнца, продолжительность солнечного сияния и альбедо* подстилающей поверхности) за период более десяти лет.

Количественная характеристика административных районов по ресурсам светового климата осуществляется с помощью коэффициента светового климата m, (см. табл. 1.5), определяемого согласно табл. 4 CНиП 23-05-95 Естественное и искусственное освещение.

Основные компоненты естественной освещенности на открытой местности — прямой солнечный свет Еc. рассеянный (диффузный) свет неба Ен и отражённый от земли свет Ез. При естественном освещении диапазон освещённостей и яркостей очень велик. Так, освещённость в полдень ясного дня на открытой горизонтальной поверхности может превосходить 100000 лк, в то время как в сумерки пасмурного дня она может равняться нескольким люксам.

Таблица 1.5

Примечания
С — северное; СВ — северо-восточное; СЗ — северо-западное; В — восточное; 3 — западное; С-Ю — север-юг; В-3 — восток-запад: Ю — южное; Ю-В — юго-восточное; 103 — юго-западное.

Наружная освещённость от диффузного неба зависит, в основном, от высоты стояния солнца и характера облачности. По результатам расчётов наружной освещённости построена карта светоклиматического районирования всей страны, рис. 1.5. На этой карте приведены значения m, которые используются при расчётах коэффициентов естественной освещённости (КЕО), см. п. 1.2., и определяются как отношение средней освещённости в Москве Емср к средней освещённости в данном районе. Средняя освещённость в Москве служит эталоном (Емср=1), т. е.

Основным критерием при проведении границ свето-климатических районов было количество освещения в час в среднем за период использования природного освещения (5000 лк и выше). Однако на Кавказе, юге Западной и Восточной Сибири и на значительной части территории Дальнего Востока более 50% времени в году преобладает ясное небо и солнечная погода. В этих условиях на значительной территории Севера и средней полосы, происходит неоправданное сокращение площади остекления и занижение уровней освещённости помещений в осенне-зимний период, а в южных и дальневосточных районах площадь остекления значительно превышает необходимую.

Солнечная энергия, являясь источником естественного освещения, выполняет также функции ультрафиолетового облучения и обогрева. Солнечное излучение, достигающее земной поверхности, по длине волн разделяют на ультрафиолетовое (длина волн 100-400 нм), видимый свет (180-780 нм) и инфракрасное излучение (780-3000 нм). При этом на долю ультрафиолетового излучения приходит около 3%, видимого света — 44 % и инфракрасного излучения — около 53%. Максимум световой интенсивности лежит в области видимого света, т. е. при длине волны около 500 нм.

Рисунок 1.5

Лучистая энергия солнца и естественный свет оказывают определяющее влияние на жизнедеятельность, физиологические и психологические процессы в живых организмах. Особенно велико значение ультрафиолетового излучения.

Ультрафиолетовому излучению, согласно данным Международной комиссии по освещению (МКО), соответствуют следующие области: А — длинной волн 315-400 им; В — 280-315 нм и С — 100-280 им. Непосредственное действие ультрафиолетовой радиации области С на живое вещество угрожает разрушением молекул белка. Однако именно эта часть спектра ультрафиолетовой радиации не достигает Земли, так как поглощается и высоких слоях атмосферы. Умеренные дозы ультрафиолетовой радиации области В, как и дозы области А+В, воздействуют на организм человека благотворно, повышают его устойчивость к заболеваниям, общий тонус и работоспособность.

Значение ультрафиолетовой облученности, мВт/м², для каждого часа середины месяца приведены в таблицах. Для широтных зон страны принята следующая классификация:

широта 750 — зона жёсткого УФ дефицита;
широта 700 — зона сурового УФ дефицита;
широта 650 — зона значительного УФ дефицита;
шпрота 600 — зона умеренного УФ дефицита;
широта 550 — зона УФ комфорта со следами УФ дефицита зимой;
широта 500 — зона УФ комфорта с избыточным облучением летом;
широта 400- зона избыточного УФ облучения;
широта 350 — зона длительного избыточного облучения.

Зоны УФ дефицита являются также зонами светового и теплового дефицита, зоны УФ комфорта — зонами светового и теплового комфорта, а зоны избыточного УФ облучения — зонами чрезмерной освещённости и прогрева.
Данные об ультрафиолетовой радиации используют при расчётах инсоляции помещений жилых и общественных зданий.

Суммарная ультрафиолетовая радиация (прямая и рассеянная) в условиях открытого горизонта в суточном и годовом ходе зависит от высоты солнца, прозрачности атмосферы и длины волны излучений.

Облачность существенно изменяет ход суммарной ультрафиолетовой радиации. При плотной непросвечиваемой облачности суммарная ультрафиолетовая радиация составляет 15-18 % от её величины в ясный день (для г. Москвы). Рассеянная ультрафиолетовая радиация ослабляется облаками сильнее, чем прямая.

Спектральное распределение суммарной и рассеянной радиации в ультрафиолетовой области спектра меняется в течение дня. С уменьшением высоты солнца сильнее ослабляется коротковолновая радиация, наиболее активная в биологическом отношении.

Максимальное количество солнечной радиации при безоблачном небе в летнее время получают вертикальные ограждения, ориентированные на запад и юго-запад. Комплексное воздействие интенсивной солнечной радиации и высоких послеполуденных температур создаёт весьма неблагоприятные условия для человека, особенно в жилых помещениях.

Температура воздуха

Является одной из определяющих климатических характеристик. При выборе показателей светопрозрачных конструкций используют следующие величины температуры воздуха в качестве исходных данных для теплового проектирования ограждающих, в т. ч. светопрозрачных, конструкций зданий:

средняя температура наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 для района строительства (согласно данным графы 5 табл. 1 СНиП 23-01-99 Строительная климатология) — принимается в качестве расчётной температуры наружного воздуха, t_ext, ⁰С. для всех зданий, кроме производственных;
средняя температура наружного воздуха, t_ht, °C, в течение отопительного периода; принимается согласно СНиП 23-01-99 (табл. 1, графа 14 для медицинских и детских учреждений, графа 12 — в остальных случаях) для района строительства. Используется вместо с величиной продолжительности отопительного периода Z_ht, сут. (принимается по значениям в графах 13 и 11, соответственно), для расчёта величины градусо-суток отопительного периода (см. СНиП 23-02-2003).

Здесь t_int — расчётная средняя температура внутреннего воздуха, °С, см. п. 1.2;

Dd = (t_{int —}t_ht) Z_ht

Продолжительность отопительного периода Z_ht принимается для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 10 °С — при выборе остекления лечебно-профилактических, детских учреждений и домов-интернатов для престарелых, и не более 8 ⁰С — в остальных случаях.

средняя месячная температура июля, °С, региона строительства (см. табл. 3 СНиП 23-04-99) используется для принятия решения о необходимости солнцезащиты, если эта температура выше или равна 21 °С.

В табл. 1.6 приведены данные о вышеназванных температурах воздуха в некоторых районах строительства.

Влажность воздуха

Влажность воздуха является важнейшим показателем гигиенического состояния воздушной среды. Она оказывает также влияние на состояние строительных конструкции. например, теплотехнические свойства материалов и их долговечность. Условия эксплуатации ограждающих конструкций А или Б, в зависимости от зон влажности района строительства, см. карту на рис. 1.2, и влажностного режима помещений здания, табл. 1.7 (СНиП 23-02-2003, табл. 1) определяются по табл. 1.8 (табл. 2 СНиП 23-02-2003).

Таблица 1.6. Климатические параметры холодного периода года

Файл:Snip 23-01-99 1 klim.pdf

Таблица 1.7. Влажностный режим помещений зданий

Таблица 1. 8. Условия эксплуатации ограждающих конструкций

Влажность определяется наличием в воздухе водяного пара. Концентрация влаги оценивается влагосодержанием, т. е. количеством влаги в граммах, приходящимся на единицу объёма, т. е. м³, однако чаще в строительстве используют понятие абсолютной влажности — парциального давления водяного пара, содержащегося в воздухе, е, Па, (мм, рт. ст.). Парциальное давление называют также упругостью водяного пара. Упругость водяного пара растет с увеличением количества водяного пара в воздухе, но не бесконечно, при определённых температуре и барометрическом давлении воздуха. Максимальная величина упругости водяного пара Е соответствует полному насыщению воздуха водяным паром. Значения Е в зависимости от температуры показаны на рис. 1.6.

<span />Рисунок 1.6. Зависимость максимальной упругости водяного пара от температуры

Степень насыщения воздуха влагой оценивается относительной влажностью — процентным отношением упругости водяного пара в воздухе е к его максимальному значению £, соответствующему температуре этого воздуха, т. е.

При нагревании воздуха с определённым влагосодержанием относительная влажность понижается, т. к. парциальное давление водяного пара е не изменяется, а его максимальное значение £ растёт с повышением температуры. С понижением температуры относительная влажность растёт и достигает своего предела (100 %) при некотором значении температуры. Это состояние соответствует полному насыщению охлаждённого воздуха водяным паром, а температура, при которой происходит насыщение, называется температурой точки росы Тр.

Если температура воздуха будет понижена и далее, то произойдёт конденсация части влаги, т. е. из воздуха выделится жидкая вода. При эксплуатации здании конденсат может образоваться на поверхности оконного блока или внутренних откосах оконного проёма, если их температура окажется ниже температуры точки росы. Образование влаги ухудшает гигиеническое состояние помещения, снижает теплозащитные свойства ограждений и срок их службы, ведет к появлению плесени.

Ветер

В сочетании с изменяющейся температурой, влажностью воздуха и осадками, существенно осложняет условия эксплуатации свегопрозрачных конструкций. Он может создавать пылевые бури, метели; совместно с дождём вызывает увлажнение ограждающих конструкции и даже обуславливает проникновение пыли, снега и влаги через притворы оконных блоков. Ветер оказывает силовое воздействие на здания и сооружения.

В холодное время года под воздействием ветра значительно увеличиваются тепло-потери здания, особенно через неплотности окон и дверей. При большой скорости ветра теплопотери в зданиях возрастают на 30-40 %. Вместе с тем, ветер может способствовать улучшению аэрации территории застройки, наилучшему воздухообмену внутри здания, высушиванию строительных материалов, а при определённых параметрах — и смягчению отрицательного воздействия высоких температур и влажности.

Ветровой режим в строительной климатологии оценивают повторяемостью направлений ветра и средней скоростью ветра по румбам. Повторяемость направления ветра рассчитывают в процентах от общего числа случаев направления ветра без учёта штилей. Среднюю скорость ветра по румбам, м/с, рассчитывают делением суммы скоростей на сумму случаев с ветром каждою румба.

В архитектурно-строительном проектировании принято характеризовать направления ветра по 8 румбам. В соответствии со сторонами света, различают северный, северо-восточный, восточный, юго-восточный, южный, юго-западный, западный и северо-западный румбы.

Многолетние данные о ветровом режиме местности изображают графически в виде так называемой розы ветров, рис. 1.7.

Значения повторяемости направлений и скорости ветра в январе и июле для населённых пунктов России представлены в CНиП 23-01-99.

Рисунок 1.7. Роза ветров на зимний период (январь)

Сила ветра — величина переменная, как в вертикальной, так и в горизонтальной проекции; она зависит от направления и скорости ветрового потока. Ветер при встрече препятствия в виде здания формирует с наветренной стороны давление (+), а с подветренной — отсос (-), см. рис. 1.8. Величина ветрового давления увеличивается при высоте.

Рисунок 1.8. Эпюры ветрового давления на вертикальные преграды:

1-направление ветра; 2-воздушные потоки внутри здания.

Районирование территории России но скорости ветра и ветровому давлению установлено в СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия». Распределение территории по средней скорости ветра в зимний период приведено на карте 2 приложения 5 СНиП, а расположение районов по ветровому давлению на карте 3 этого СНиП.

Ветровой напор является доминирующим силовым воздействием либо на отдельно стоящие здания, либо во фронте ветрозащитной постройки. В этом случае возможно существенное охлаждение помещений с наветренной стороны фасадов. На светопрозрачные ограждения действует также так называемое гравитационное давление, возникающее из-за разности плотностей холодного наружного и тёплого внутреннего воздуха. Это давление изменяется по высоте. Максимальный его уровень проявляется в нижней части здания: вверху оно меняет свой знак, переходя через ноль. Уровень нейтральной зоны повышается с увеличением этажности здания, см. рис. 1.9.

Рисунок 1.9. Уровень нулевой зоны гравитационного давления в зданиях различной этажности

Внутри застройки ветер трансформируется по направлению и силе. Кроме того, движение воздушных масс имеет пульсирующий характер и не зависит от наружной температуры. Поэтому внутри застройки доминирующим является гравитационное давление на наружные стены зданий и оконные конструкции. На рис. 1.10 показана зависимость величины гравитационного давления на ограждающие конструкции здания при разных температурах наружного воздуха. Расчёты показали, что величина гравитационного давления при расчётных температурах наружного воздуха на уровне первого этажа девятиэтажного здания составляет в Красноярске — 800 Па, а в Москве — 500 Па.

Рисунок 1.10. График гравитационного давления на стены здания

Гравитационное и ветровое давление в общем случае действуют совместно. Формирование избыточного давления на внешних поверхностях здания под влиянием естественных гравитационных сил и ветра показано на рис. 1.11.

Рисунок 1.11. Построение эпюр избыточных давлений.

При отсутствии ветра на поверхностях наружных стен будет действовать разной величины гравитационное давление. По закону сохранения энергии среднее давление по высоте внутри и снаружи будет одинаково. Относительно среднего уровня в нижней части здания давление столба тёплого воздуха будет меньше, чем давление столба холодного наружного воздуха с внешней поверхности стены. Эпюра этого избыточного ( относительно давления внутри здания) гравитационного давления показана на рис. 1.11 a. На противоположных стенах здания эпюры одинаковы. В нижней части здания внешнее давление больше внутреннего, и величина избыточного давления имеет знак плюс. Вверху здания внутреннее давление больше внешнего, поэтому избыточное давление имеет знак минус. На некоторой высоте избыточное гравитационное давление будет равно нулю. Плоскость нулевого избыточного давления называется нейтральной плоскостью здания. Величина Р_t= ± hg (p_h-p_b), где g = 9,81 м/с² — ускорение свободного падения, р_b и р_н — соответственно плотности воздуха внутри и снаружи здания.

Если здание обдувается ветром, а температуры внутри здания и снаружи его равны (т. с. гравитационного давления нет), то на внешних поверхностях ограждений будет создаваться повышенное статистическое давление или разрежение. Внутри здания давление будет равно среднему между повышенным с наветренной и пониженным с подветренной сторон, если проницаемости ограждающих конструкций одинаковы. Эпюры давлений но высоте здания на рис. 1.11 б показаны одинаковыми в предположении постоянства скорости ветра и аэродинамического режима обтекания по высоте. На практике, как известно, скорость ветра, а, следовательно, и ветровое давление увеличиваются с высотой. В СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия в табл. 6 приводятся значения коэффициента К, учитывающего изменение ветрового давления по высоте, (см. табл. 1.9) в зависимости от типа местности.

Таблица 1.9. Изменение ветрового давления по высоте

Примечание
При определении ветровой нагрузки типы местности могут быть различными для раз-ных расчётных направлений ветра.

Принимаются следующие типы местности: А — открытые побережья морей, озёр и водохранилищ, пустыни, степи, лесостепи, тундра; В — городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м; С — городские районы с застройкой зданиями высотой более 25 м.

Ветровая нагрузка, согласно вышеупомянутому СНиП 2.01.07-85*, определяется как сумма средней и пульсационной составляющих. Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки на высоте Z над поверхностью земли рассчитывается по формуле:

где С — аэродинамический коэффициент; W₀ — нормативное значение ветрового давления, принимаемое в зависимости от ветрового района по табл. 1.10.

Таблица 1.10. Нормативное значение ветрового давления

Аэродинамический коэффициент с в общем виде определяется в зависимости от схемы ветровых нагрузок по приложению 4 СНиП 2.01.07-85*. Для рассматриваемого случая, рис. 1.11, отдельно стоящего плоского здания можно принять с наветренной стороны С = +0,8, а с подветренной С = -0,6.

Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки W_p на высоте Z находится в зависимости от коэффициента пульсации давления ветра £ на уровне Z, см. табл. 1.11,

Таблица 1.11. Коэффициент пульсации давления ветра

где W_ph — нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки на высоте Н верха дома. По ветровой нагрузке коэффициент надёжности Y_fпринимается равным 1,4, т. е. расчётное значение ветровой нагрузки:

При совместном действии гравитационных сил и ветра применим принцип независимости действия сил. Поэтому величина избыточного давления определяется простым сложением частных результатов, см. рис. 1.11 в. Эпюры избыточного давления на ограждающую конструкцию используются в дальнейшем для выбора конструктивного исполнения окна с точки зрения его воздухопроницаемости и сопротивления ветровой нагрузке и позволяют сделать вывод о дифференцированном подходе к остеклению многоэтажных зданий: на различных этажах и различно ориентированных по отношению к розе ветров фасадах здания должны устанавливаться различные по классам типы оконных конструкций.

Осадки в виде дождя и снега также должны учитываться при выборе конструкции остекления, т. к. светопрозрачные ограждения не являются абсолютно водонепроницаемыми (см. п. 1.3), а снежный покров, ложащийся на горизонтальные или наклонные поверхности светопрозрачных элементов фонарей, зимних садов, оказывает силовое воздействие в виде весовой нагрузки.

Полное нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию ограждения S определяется по формуле:

где S₀ — нормативное значение веса снегового покрова на 1 м² горизонтальной поверхности земли; принимается в соответствии с картой снегового районирования территории России по СНиП 2.01.07-85* и табл. 1.12.

Таблица 1.12. Нормативное значение веса снегового покрова

Коэффициент и перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке зависит от схем распределения снеговой нагрузки, значений скорости ветра за три наиболее холодных месяца и углов наклона покрытий. Например, для односкатных зданий — зимних садов, коэффициент перехода

µ = 1 при a < 25°
µ = 0 при а < 60°,

при этом промежуточные значения µ определяются линейной интерполяцией. J2 = 1,26, то ширина полосы равна 1/3 октавы. Для оценки непостоянных шумов, а также ориентировочной оценки постоянных используют «уровень звука» — общий уровень звукового давления, измеряемый шумомером на частотной коррекции А, характеризую¬щей приближённо частотную характеристику восприятия шума человеческим ухом [1]. Относительная частотная характеристика коррекции А (см. табл. 1.13), показывает, на сколько децибел на каждой частоте чувствительность уха человека отличается от его чувствительности на частоте 1000 Гц. Единица измерения уровня звука в этом случае обозначается дБА.

Таблица 1.13. Относительная частотная характеристика коррекции «А».

Для наглядности на рис. 1.12 показаны распределения различных источников шума по уровням и частотам, а в табл. 1.14 приведены данные об уровнях звука различных источников шума.

Рисунок 1.12. Распределение различных источников шума по уровням звукового давления и частотам

Таблица 1.14. Характеристика различных источников шума

Основными источниками шумового загрязнения селитебных территорий являются транспортные потоки на улицах и дорогах, железнодорожный, водяной и воздушный транспорт, промышленные и энергетические предприятия и их отдельные установки, внутриквартальные источники шума (транспортные подстанции, центральные тепловые пункты, хозяйственные дворы магазинов, спортивные и игровые площадки и др. (п. 5.3 СНиП 23-03-2003 Защита от шума). В п. 5.4 СНиП даются шумовые характеристики этих источников, в частности, для транспортных потоков на улицах и дорогах — эквивалентный уровень звука L_Аэкв, дБА, на расстоянии 7,5 м от оси первой полосы движения. Эквивалентный (по энергии) уровень звука — это уровень звука постоянного шума, который имеет то же самое среднеквадратическое значение звукового давления, что и исследуемый непостоянный шум в течение определённого интервала времени, в дБА.

Таблица 1.15. Характеристика транспортных источников акустического загрязнения территорий

Важное условие для правильной оценки шумовой характеристики — выбор отрезка времени, за который определяются эквивалентные уровни звука источников шума, которые условно разбиваются на две группы: отдельные источники и комплексные, состоящие из ряда отдельных. К отдельным источникам шума относятся единичные транспортные средства, электрические трансформаторы, установки промышленных или энергетических предприятий и др.

К комплексным источникам шума относятся транспортные потоки на улицах и дорогах, потоки поездов на железной дороге, промышленные предприятия с многочисленными источниками шума, спортивные или игровые площадки и т.п.

Если работа отдельного или комплексного источника шума не имеет циклического характера, то наиболее целесообразно его шумовые характеристики относить к дневному и ночному периоду суток. Если при этом шум носит непостоянный характер, то часто определяется максимальный уровень звука), создаваемый источниками шума на определённом расстоянии от него.

Главный источник акустического дискомфорта — поток автомобильного транспорта. На рис. 1.13 приведена номограмма для определения шумовой характеристики потока автомобильного транспорта в зависимости от средней часовой интенсивности движения N, авт./ч, в течение 8 часов наиболее шумного периода дневного времени суток, доли числа средств грузового и общественного транспорта в суммарном числе средств транспорта в потоке ß, %, и средней скорости движения потока V_p км/ч, с учётом поправок, приведённых в табл. 1.16 и 1.17.

Таблица 1.16. Поправка к L_аэкв. в зависимости от проезжей части улицы или дороги

Таблица 1.17. Поправка к L_аэкв. в зависимости от продольного уклона улицы или дороги

Рисунок 1.13. Номограмма для определения шумовой характеристики потоков средств автомобильного транспорта

Таблица 1.18. Уровни звука L_аэкв. в зависимости от категории улиц или дороги

Для оценки шумовых характеристик потоков автотранспорта можно воспользоваться также данными табл. 1.18.

Рисунок 1.14.

Для шумовой характеристики средств рельсового транспорта также используются величины эквивалентного уровня звука L_аэкв, дБА, на определённом расстоянии от оси и макcимального уровня звука L_амакс, дБА, ближнего к расчётной точке пути, см. рис. 1.14.

Шумовой режим жилой застройки зависит также от наличия и других источников звукового загрязнения, упомянутых выше. В случае необходимости акустические характеристики этих источников шума могут быть найдены в специальной литературе или определены экспериментально.

Степень шумозащищённости зданий определяется нормами допустимого шума для помещений конкретного назначения, см. ниже п. 1.2.

Ссылки на СНиП(ы) использованные в статье

CНиП 23-05-95 Естественное и искусственное освещение

СНиП 23-01-99 Строительная климатология

СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия

СНиП 23-03-2003 Защита от шума

Вклад участников

«Межрегиональный институт окна» , С-Пб

Тиняков Алексей

Примечание

Материалы статьи созданы на основе:

Справочник замерщика. Методическое пособие по проведению замеров оконных и дверных блоков.- Санкт-Петербург: НИУПЦ «Межрегиональный институт окна», 2005 . — 240 с.

Www.mio.ru

Описание_продуктов_(пособие_для_новичка)

Статья требует доработки или изменения. Вы можете принять участие в её создании.

Необходимо правильно создать таблицы

Теплотехнический расчет ограждающей конструкции в зимний период

Стр 1 из 3Следующая ⇒

· Для проведения теплотехнического расчета изобразим расчетную схему ограждающей конструкции, состоящей из трех слоев выданных в задании по проектированию. (Рис.1)

Рис. 1. Вертикальный разрез ограждающей конструкции состоящей из трех слоев.

· Согласно СНиП-у II-3-79* Приложение 1 стр.18, город Фрунзе находится в сухой зоне влажности.

· Согласно Таблице 1 стр.3 СНиП II-3-79* влажностный режим помещения сухой, так как по заданию t=18 ^оС, =58%.

· По Приложению 2 СНиП II-3-79* «условие эксплуатации ограждающих конструкций, в зависимости от влажностного режима и зон влажности», согласно данным заданные на проектирование получаем условие эксплуатации – Б.

· Находим теплотехнические показатели строительных материалов, согласно Приложению 3 СНиП II-3-79* стр.19.

· Согласно полученным данным по проектированию ограждающей конструкции, заполняем Таблицу теплотехнических показателей строительных материалов.

№	Наименование строительных материалов	Плотность, γ_0, кг/м³	Теплопроводность	Теплоусвоение
1.	цементно-песчаный раствор		0,65	8,18
2.	шунгизито-бетон		0,48	6,48
3.	сложный раствор		0,6	7,64

· Определяем термическое сопротивление в наружной части стены для зимних условий эксплуатации:

Согласно Таблице 6 СНиП II-3-79* стр.6, сопротивление теплопередачи наружных стен , где

Согласно Таблице 4 СНиП II-3-79* стр.6, сопротивление теплопередачи внутренних стен , где

· Согласно СНиП-у 2.01.-01.82 «Строительная климатология и геофизика» определяем климатические параметры зон строительства:

Средняя температура самого холодного дня с обеспечением 0,92:

= -10 ^оС

Средняя температура самой холодной пятидневки с обеспечением 0,92:

= -8 ^оС

Средняя температура самого холодного дня с обеспечением 0,98:

= -14 ^оС

Средняя температура самой холодной пятидневки с обеспечением 0,98:

= -11 ^оС

· Определяем общее термическое сопротивление ограждающих слоев по формуле:

· Находим необходимое сопротивление теплопередачи по формуле:

t_в– температура внутреннего воздуха.

t_н– температура наружного воздуха.

Согласно Таблице 2 СНиП II-3-79*

Согласно СНиП-у II-3-79*

Откуда следует, что .

· Определяем инерционность стены по формуле :

где S– теплоусваемость, λ – теплопроводность.

Согласно Таблице 5 СНиП II-3-79* «Строительная теплофизика» определяем точную инерционность стены в зависимости от полученных результатов.

Так как , инерционность большая, перерасчет не требуется. Расчетная зимняя температура наружного воздуха – средняя температура наиболее холодной пятидневки = -11 ^оС с обеспечением 0,98.

Вывод: Полученный результат толщины конструкции является составной величиной сопротивления теплопередач.

Так как конструкция несущей стены из железобетона, плотностью 2500 кг/м³, имеет стандартную величину 300 мм, то сравниваю стандартные размеры с размерами данной несущей конструкции и делаю необходимый перерасчет.

· Определяем общее термическое сопротивление учитывая расчетную величину слоя:

· Далее определяю тепловой порог по формуле:

· Находим температуры слоев по формулам:

· Строим график распределения температуры по слоям(Рис.2):

Рис. 2. График распределения температуры по слоям.

· Находим возможную конденсацию паров в углу помещения на внутренней поверхности стены по формуле:

· Находим парциальное давление паров по формуле:

Полученное парциальное давление соответствует определенной температуре точки росы:

Если условие расчета не соблюденно, то полученные данные говорят о том, что необходимо увеличить количество отопительных приборов для предотвращения выпадения конденсата.

соответствует нормативам в области теплотехники при соблюдении в результате эксплуатации расчетных параметров: t_в=20 ^оС, φ_в=51.

Так как увеличение размеров несущих конструкций ведет к повышению общей нагрузки сооружения, что может сказаться негативно на здании с точки зрения сейсмичности, эксплуатации, а так же дополнительных затрат, поэтому мы приводим конструктивные размеры здания к нормативному значению, в связи с чем производим перерасчет, установив необходимую толщину теплоизоляционного слоя, который заменяет теплопроводность лишнего материала второго слоя.

Поиск по сайту:

ProfStudent

Тепловлажностный расчет наружных ограждений

Кол-во страниц	21
Количество источников	4
Год написания	2009
Цена	1500

1. СНиП 23-01-99. Строительная климатология – М.: Госстрой России 2004 г.
2. СНиП II-3-79 . Строительная теплотехника – М.:Госстрой России 2003 г.
3. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Ч.1:Отопление/В.Н. Богословкий, Б.А. Купнов, А.Н. Сканави, и др. М.: Стройиздат, 1990 г.
4. Методические указания к курсовой работе по дисциплине «Строительная теплофизика» для студентов специальности 270109. Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ им. Г.И. Носова», 2006. 61 с.

Введение

ВВЕДЕНИЕ
1.ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
1.1.Техническая характеристика здания
1.2.Конструкция наружных ограждений
1.3.Характеристика климатического района
1.

4.Расчетные параметры внутреннего воздуха
2.ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ НАРУЖНЫХ ОГРАЖДЕНИЙ
2.1.Теплотехнический расчет наружных стен
2.2Теплотехнический расчет чердачного перекрытия
2.3Теплотехнический расчет полов
2.4.Теплотехнический расчет окон и балконных дверей
3.ПРОВЕРКА ВОЗДУХОПРОНИЦАЕМОСТИ КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЯ
3.1.Проверка воздухопроницаемости наружных стен
3.2.Проверка воздухопроницаемости окон и балконных дверей
4.ПРОВЕРКА НАРУЖНЫХ СТЕН НА КОНДЕНСАЦИЮ ВЛАГИ В ТОЛЩЕ ОГРАЖДЕНИЙ
4.1.Построение графика распределения температуры
4.2.Построение графика распределения максимально возможной упругости водяного пара
4.3.Построение графика распределения фактической упругости водяного пара 5.ПРОВЕРКА ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТИ НАРУЖНЫХ СТЕН ЗДАНИЯ В ТЕПЛЫЙ ПЕРИОД
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Список литературы

Проект котельной жилого дома. Л.О., ЗАО «Норград», пос. Золотые Пески

Проект выполнен на основании задания Заказчика, архитектурно-строительного задания, в соответствии с действующими строительными нормами и правилами:

• СНиП 2.08.01-89* «Жилые здания»;
• СНиП 2.04.05-91* «Отопление, вентиляция и кондиционирование»;
• СНиП 23-01-99 «Строительная климатология»;
• СНиП 2.00.01-82* «Строительная климатология и геофизика»;
• СНиП 11-3-79* «Строительная теплофизика»;
• СНиП 2. 04.01-85* «Внутренний водопровод и канализация зданий»;
• СНиП 11-36-75* «Котельные установки»

1. Характеристика архитектурно-строительных решений помещения котельной.

Проектируемая котельная установленной мощностью 94 кВт предназначена для теплоснабжения жилого дома по адресу: Ленинградская обл., пос. Золотые пески и является:

– Автономной
– Водогрейной с температурой теплоносителя до 80 град. С
– Отопительной (по назначению)
– Автоматической (без постоянного присутствия

обслуживающего персонала)

Котельная расположена на первом этаже на отм. 0.00, в отдельном помещении с выходом на улицу. Размеры котельной в плане составляют 4.20х2.27 м. высота потолка 2,9 м.

Ограждающие конструкции:

– несгораемые и парогазонепраницаемые стены с пределом огнестойкости 1.0 часа;
– по степени огнестойкости II;

В качестве легко сбрасываемых конструкций предусмотреть окно площадью остекления 0,03 м.кв. на 1 м.куб. объема помещения.

2. Тепловые нагрузки и компановка оборудования

Тепловые нагрузки, в соответствии с паспортами систем отопления. Климатологические данные района строительства для расчета характерных режимов работы котельной приняты в соответствии со СНиП 23-01-99* «Строительная климатология и геофизика».

К установке принято напольный отопительный газовый котел Logano G334WS, 94 кВт, фирмы «Buderus» (Германия), имеющий сертификат соответствия и разрешение Госгортехнадзора РФ на применение. Все вспомогательное оборудование располагается в помещении котельной. Котел, бойлер устанавливаются непосредственно на полу, а остальное оборудование располагается по стенам помещения и непосредственно на трубопроводах. Расположение оборудования и трубопроводов приведено на чертежах марки ТМ.

3. Тепловая схема

Котел подключается к распределительной коллекторной группе. На коллекторной группе установлены насосные блоки. Насосные блоки обслуживают:

1,2 Контур с насосной группой Meibes с насосом 32/7 Wilo и смесителем работает на систему отопления «теплым полом» дома с параметрами теплоносителя 45/35 град. С.
3 Контур с насосной группой Meibes с насосом 32/7 Wilo работает на систему отопления радиаторами с параметрами теплоносителя 80/60 град. С.
4 Контур с насосной группой Meibes с насосом 32/7 Wilo работает на загрузку бойлера с параметрами теплоносителя 80/60 град. С.

Насосы подобраны по требуемым расходам и гидравлическим сопротивлениям.

Для приготовления горячей воды, предусмотрен бойлер ГВС косвенного нагрева Logalux SU300 фирмы Buderus (Германия) объемом 300 л., установленный в помещении котельной с последующей разводкой по потребителям, температура горячей воды 60 град. С. Максимальная производительность бойлера 570 л/ч при температуре подающей линии теплоносителя 80 град. С.

4. Автоматика и КИПиА

Автоматика котельной обеспечивает автоматическое управление теплоснабжением потребителей, позволяющей эксплуатацию котельной без постоянного присутствия обслуживающего персонала.

Управление выработкой тепловой энергии и ее распределением, производится автоматикой Logamatic 4211 устанавливаемой на котле фирмы «Buderus» (Германия).

Котел работает в погодозависимом режиме для нужд отопления и с поддержанием постоянной температуры теплоносителя.

Циркуляционные насосы управляются автоматически, по команде автоматики котла.

Автоматика безопасности котла снабжена блоком управления, который осуществляет автоматический розжиг котла, регулирование расхода топлива и защиту котла при следующих аварийных ситуациях:

– повышение температуры воды на выходе из котла;
– понижение или повышение давления воды в котле;
– погасание факела;
– исчезновение электропитания;

Сигнализация о работе оборудования передается на дисплей контроллера котла.

5. Электротехническая часть

Рабочее электропитание котельной предусматривается от источника электропитания кабелем до щита. Учет потребленной электроэнергии производится в коммерческом узле учета дома.

Силовые сети предусматривается выполнить кабелями марок NYM, ВВГ и проводами марок ПВС и ПВЗ, прокладку кабелей осуществить в коробах и пластиковой трубке.

Все электроприемники проектируемой котельной низковольтные и питаются от сети ~3х380/220+N+PE, 50 Гц с системой заземления TN-S.

Все аппараты защиты, используемые в котельной, отвечают требованиям по отключающей способности по токам К3 и по времени отключения поврежденной цепи, и обеспечивают безопасную для жизни людей эксплуатацию объекта.

6. Удаление продуктов сгорания

Дымовые газы удаляются от котла дымоходу ?225 мм. в изоляции 50 мм из нержавеющей стали, непосредственно подведен к существующему каналу. Установка дефлекторов и зонтов не допускается.

7. Отопление и вентиляция котельной

Отопление помещения котельной осуществляется при помощи радиаторов, расположенных вдоль стен, с учётом тепловыделений от котла и котельного оборудования.

Количество приточного воздуха из расчета трехкратного воздухообмена помещения определяются по расчетным формулам.

Приток свежего воздуха в помещение отопительного пункта должен обеспечивается через жалюзийную решётку, живым сечением 0,068м2 (0,20х0,35 м), установленную в наружной стене (двери) помещения отопительного пункта.

Количество удаляемого воздуха определяется таак же по расчетным формулам, из которых следует что удаление воздуха из помещения отопительного пункта необходимо осуществлять через вытяжное отверстие площадью не менее 0,014 м2 (Ду 0,14 м).

8. Водопровод и канализация

Водоснабжение котельной обеспечивается от сети дома. Холодная вода водопроводной сети используется для организации ГВС и на подпитку системы отопления. Холодная вода соответствует питьевому качеству. Опорожнение системы осуществляется продувкой.

В котельной необходимо предусмотреть аварийный канализационный трап.

СНиП 01. 01-82. Строительная климатология и геофизика. М.: 1982

	Роль теплозащитных качеств и долговечности наружных стен зданий в энергосбережении Целью настоящей статьи является показать на примере снип ii-3-79* «Строительная теплотехника» [2] и сниП 23-02-2003 «Тепловая защита…		Строительные нормы и правила российской федерации строительная климатология Ниисф) для Российской Федерации, Главной геофизической обсерваторией им. А и. Воейкова (гго) Росгидромета при участии Армгидромета,…
	Конструкции из гипсокартонных листов на металлическом каркасе незаменимы… СНиП 21. 01-97 и сниП 01. 02-85) с сухим, нормальным и влажностным режимом работы (СНип ii-3-79 и снип ii-3-79) с температурой не…		1. Отопление, вентиляция и кондиционирование СниП 04. 05-91У 2 Обозначение «СНиП 04. 05-91У» является неофициальным. Знак *У обозначает «с изменениями, действующими в Украине»
	1. отопление, вентиляция и кондиционирование сниП 04. 05-91У 2 Обозначение «СНиП 04. 05-91У» является неофициальным. Знак *У обозначает «с изменениями, действующими в Украине»		Строительные нормы и правила отопление, вентиляция и кондиционирование сниП 04. 05-91* СНиП 04. 05-91* является переизданием сниП 04. 05-91 с изменением №1, утвержденным постановлением Госстроя России от 21 января 1994…
	Expo build china 2011 – 19-я международная строительная выставка… Темы: Строительная, Стекло, Природный камень и керамика, Дизайн и оформление, интерьер, Гостиничный и ресторанный бизнес		Строительные нормы и правила Снип ii-11-77* является переизданием главы снип ii-11-77 «Защитные сооружения гражданской обороны» с изменениями и дополнениями,. ..
	Пособие 15. 91 к сниП 04. 05-91 Противодымная защита при пожаре и… Пособие 15. 91 к сниП 04. 05-91* (Далее сниП). «Противодымная защита при пожаре и вентиляция стоянок легковых автомобилей» разработано…		Эта скандальная строительная теплофизика Добавлено: 04 Мар 2005 16: 34 Заголовок сообщения: Эта скандальная строительная теплофизика

Действующее СП или СНП по строительной теплотехнике. Строительная теплотехника

AT Construction Heat Engineering данные из смежных областей науки (теория тепломассопереноса, физическая химия, термодинамика необратимых процессов и др.), Методы моделирования и теории подобия (в частности, для инженерных расчетов переноса тепла и вещества), обеспечивающих достижение практического эффекта при различных внешних условиях и различном соотношении поверхностей и объемов в зданиях.Большое значение в Construction Heat Engineering Провести полевые и лабораторные исследования полей температуры и влажности в ограждающих конструкциях зданий, а также определение теплофизических характеристик строительных материалов и конструкций.

Методы и выводы Строительная теплотехника применяется при проектировании ограждающих конструкций, которые предназначены для создания необходимых температурно-влажностных и санитарно-гигиенических условий (с учетом действия систем отопления, вентиляции и кондиционирования) в жилых, общественных и производственных зданиях.Стоимость Строительная теплотехника особенно выросла за счет индустриализации строительства , г. Значительное увеличение масштабов использования (в различных климатических условиях) легких конструкций и новых строительных материалов .

Задача обеспечения необходимых тепловых качеств наружных ограждающих конструкций решается путем придания им необходимой термической устойчивости и сопротивления теплопередаче. Допустимая проницаемость конструкций ограничивается заданным сопротивлением проникновению воздуха. Нормальное влажное состояние конструкций достигается за счет снижения исходной влажности материала и устройства влагоизоляции , , а в слоистых конструкциях, кроме того, целесообразно располагать конструкционные слои из материалов с разными свойствами.

Сопротивление теплопередаче должно быть достаточно высоким, чтобы в самый холодный период года обеспечить гигиенически приемлемый температурный режим на поверхности конструкции, обращенной к помещению.Термическая устойчивость конструкций оценивается по их способности поддерживать относительное постоянство температуры в помещениях при периодических колебаниях температуры воздушной среды, окаймляющей конструкции, и проходящего через них потока тепла. Степень термической устойчивости конструкции в целом во многом определяется физическими свойствами материала, из которого выполнен внешний слой конструкции, воспринимающего резкие колебания температуры. При расчете теплостойкости применена методика Строительная теплотехника , основанная на решении дифференциальных уравнений для периодически изменяющихся условий теплообмена.Нарушение одномерности теплоотдачи внутри ограждающих конструкций в местах теплопроводных включений, в стыках панелей и углах стен вызывает нежелательное понижение температуры на обращенных к помещению поверхностях конструкций, что требует соответствующего повышения. по своим теплозащитным свойствам. Методы расчета в этих случаях связаны с численным решением дифференциального уравнения двумерного температурного поля ( уравнение Лапласа ) .

Распределение температуры в ограждающих конструкциях здания также изменяется, когда внутрь проникает холодный воздух. Фильтрация воздуха происходит в основном через окна, стыки конструкций и другие утечки, но в некоторой степени через толщу самих ограждений. Разработаны соответствующие методы расчета изменения температурного поля при установившейся фильтрации воздуха. Сопротивление воздухопроницаемости всех элементов ограждения должно быть больше нормативных значений, установленных СНиП .

При исследовании влажностного состояния ограждающих конструкций в Строительной теплотехнике рассматриваются процессы влагопереноса, происходящие под действием разности потенциалов переноса. Перенос влаги в гигроскопической влаге материалов происходит в основном за счет диффузии в паровой фазе и в адсорбированном состоянии; за потенциал переноса в данном случае берется парциальное давление водяного пара в воздухе, заполняющем поры материала.В СССР получил распространение графоаналитический метод расчета вероятности и количества конденсации влаги внутри конструкций при диффузии водяного пара в стационарных условиях. Более точное решение для нестационарных условий может быть получено путем решения дифференциальных уравнений влагопереноса, в частности, с использованием различных вычислительных устройств, в том числе с использованием методов физической аналогии (гидравлических интеграторов).

Лит .: Лыков А.В. Теоретические основы теплофизики зданий, Минск, 1961; Богословский В.Н., Теплофизика здания, М., 1970; Фокин К.Ф., Строительная теплотехника ограждающих частей зданий, 4-е изд., М., 1973; Ильинский В.М., Строительная теплофизика, М., 1974.

В.М. Ильинский.

Статью о слове « Строительная теплотехника » в Большой Советской Энциклопедии прочитано 2797 раз

Лаборатория №1

Задача : Подобрать толщину изоляционного слоя чердачного перекрытия из штучных материалов в жилом доме в г. Стародуб.Конструкция панели: внутренний несущий слой — железобетон 120 мм, утепляющий слой — гравийный керамзит плотностью g 0 = 600 кг / м 3 стяжка на цементном растворе 40 мм. Максимальная толщина утеплителя — 300 мм.

Определим необходимое приведенное сопротивление ОК теплопередачи из условий энергосбережения:

Согласно СНиП 2.01. 01-82 «Строительная климатология и геофизика» определяем для Стародуба:

В соответствии с главой СНиП «Жилой дом». Здания »расчетная температура внутреннего воздуха 18 ° C, начиная с

Согласно таблице.1, применяя интерполяцию, определяем значение:

для мансардных этажей, жилых домов с ГОСП = 4000 ° С × сутки, м2 × ° С / Вт, и с ГОП = 6000 ° С × сутки, м2 × ° С. / W. Геометрическая интерпретация линейной интерполяции показана на рисунке. Величину, соответствующую ГСОП = 4121 ° С × сутки, вычисляем:

. Определим необходимое сопротивление теплопередаче из санитарно-гигиенических и комфортных условий:

По таблице. 2 коэффициент n с учетом положения ОК по отношению к наружному воздуху равен 1.

По таблице. 3 нормативная разница температур между температурой внутреннего воздуха и внутренней поверхности ОК-покрытий и чердачных перекрытий Dтн = 3 ° С.

По таблице. 4 коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности в норме а = 8,7 Вт / м2 × ° С.

Согласно карте приложения 1, зона влажности в норме. Влажность помещений нормальная (в соответствии с главой СНиП «Жилые дома» и таблицей 6).По таблице. 7 условий эксплуатации ОК — Б.

Согласно Приложению 2 принимаем расчетные коэффициенты теплопроводности использованных при строительстве материалов:

железобетон 2500 кг / м3 — l1 = 2,04 Вт / м × ° С;

керамзитовый гравий (ГОСТ 9759-83) 600 кг / м3 — l2 = 0,20 Вт / м × ° С;

цементно-известковый раствор — l3 = 0,81 Вт / м × ° С.

В основном условии теплотехнического расчета приравниваем правую и левую части, подставляем выражение для Ro и открываем его для случая трех -слой ОК:

Выразите из последнего уравнения толщину изоляционного слоя и рассчитайте ее:

Вывод: толщина теплоизоляционного слоя 0.6967 м для данной конструкции нереально, так как общая толщина мансардного этажа составит 0,12 + 0,6967 + 0,04 = 0,857 м, а вес панели размером 3 ´ 3 м будет не менее (0,12 ´ 2500 + 0,697´ 600 + 0,04´ 1600) ´ 3´ 3 = 7040 кг (2500 и 1600 кг / м 3 — плотность соответственно железобетона и цементно-известкового раствора в сухом состоянии). Таким образом, нанесение утепляющего слоя керамзитового гравия плотностью 600 кг / м 3 невозможно при заданных условиях эксплуатации.

Определите необходимую теплопроводность теплоизоляционного слоя максимальной толщиной 300 мм.Толщина изоляционного слоя может составлять d 2 = 0,46-0,12-0,04 = 0,3 м.

Для этого из общего условия теплотехнического расчета выразим не толщину, а теплопроводность утепляющего слоя:

По Приложению 2 определяем, что керамзитовый гравий используется при производстве двутавровых покрытий. Слой панелей имеет близкий коэффициент теплопроводности вспененного вермикулита (ГОСТ 12865-67) 100 кг / м3 (l = 0,08 Вт / м × ° С).

Заключение: принимаем в эксплуатацию следующую конструкцию мансардного этажа в жилом доме Стародуб: несущий слой — железобетон, 120 мм, изоляционный слой — керамзитовый щебень плотностью 100 кг / м3, 300 мм, стяжка — цемент- известковый раствор, 40 мм.

Стеновая панель с пониженным сопротивлением теплопередаче данной конструкции составляет

, что превышает требуемое сопротивление теплопередаче.

Лаборатория №2

Определение возможности образования конденсата на внутренней поверхности ОК

Задача: для ограждающей конструкции, спроектированной в Примере 1, проверить возможность образования конденсата на ее внутренней поверхности для двух случаев:

Конструкция не содержит теплопроводных включений.
Конструкция имеет железобетонное теплопроводное включение типа IV с размерами a = 85 мм и c = 250 мм.

Исходные данные для расчета:

Температура наружного воздуха t н = -31 ° С;

температура по августовскому психрометру:

сухой термометр (температура внутреннего воздуха) tв = 21 ° С;

влажный термометр t теч = 19 ° С.

Определить температуру внутренней поверхности ОК для конструкции без теплопроводных включений.Общее приведенное сопротивление ОК теплопередачи уже определено в примере 1: R о = 4,02 м 2 × ° C / Вт. Значения коэффициентов n и a at также совпадают с принятыми в примере 1. По формуле (11 ) имеем

Температуру внутренней поверхности ОК в зоне теплопроводных включений определяем по формуле (12).

Сопротивление ОК теплопередаче снаружи теплопроводного включения совпадает с общим приведенным сопротивлением ОК теплопередачи Ro:

Сопротивление ОК теплопередаче в зоне теплопроводного включения определяется по формуле (4) как для термически однородного многослойного (трехслойного) ограждения с учетом (5), (6):

М2 × ° С / Вт.

Для определения коэффициента h вычисляем и. По таблице. 9, интерполируя, определяем h = 0,39.

По формуле (12) определить температуру внутренней поверхности ОК в зоне теплопроводного включения

Определить температуру точки росы

По данным психрометра (tсух = tв = 21 ° С, tвл = 19 ° С, Dt = tсух-tвл = 2 ° С) относительную влажность воздуха определяем по табл. одиннадцать:

j = 81%.

По температуре внутреннего воздуха t при = 21 ° C, используя таблицу. 12, определяем максимальную упругость водяного пара:

E = 18,65 мм. Hg Art.

По формуле (14) определяем фактическую упругость водяного пара:

мм рт. Ст.

Используя таблицу. 12 «в обратном порядке», определяем: при какой температуре заданное значение фактической упругости станет максимальным. Как следует из таблицы, величина 15,09 мм. Hg Art. соответствует температуре 17.6 ° C. Это температура точки росы.

tр = 17,6 ° С. изоляция перекрывает конденсатную стенку

а) Поскольку температура точки росы ниже температуры внутренней поверхности OC вне теплопроводного включения (tр = 17,6

б) При этом в зоне теплопроводности включения температура внутренней поверхности ВС ниже точки росы (tв = 19,87> tп = 17,6 ° С). Таким образом, в области теплопроводного включения на внутренней поверхности ОК образование конденсата невозможно.

Лаборатория №3

Задача : подобрать утеплитель для наружной стены жилого дома в г. Туле. Стена выполнена в виде легкой (колодезной) кладки толщиной 2 кирпича с утеплительным слоем.

Наружный и внутренний слои кладки толщиной Ѕ кирпича. Перевязка между внешним и внутренним слоями осуществляется через 6 кирпичей (между торцами стенок колодцев). Кирпич глиняный на цементно-песчаном растворе.Примерно в качестве утеплителя возьмем шлагопемзебетон плотностью 1200 кг / м3. Отделочные слои не учитываем.

Определите необходимое приведенное сопротивление ОК теплопередачи, как показано в примере расчета однородного ОК.

Определим необходимое приведенное сопротивление ОК теплопередачи из условий энергосбережения:

Согласно СНиП 2.01.01-82 «Строительная климатология и геофизика» определяем для города Тула:

В соответствии с постановлением главы СНиП «Жилые дома», расчетная температура внутреннего воздуха 18 ° С.

Рассчитать градусо-день отопительного периода:

По таблице. 1, применяя интерполяцию, определяем значение: для стен жилых домов при ГОСП = 4000 ° С × сутки, м2 × ° С / Вт, и при ГСОП = 6000 ° С × сутки, м2 × ° С / Вт. Интерпретация линейной интерполяции показана на рисунке. Значение, соответствующее GSOP = 4513 ° С × сутки, вычисляем:

В дальнейшем вычислении вводим значение, полученное из условия энергосбережения, как максимальное.

Условия эксплуатации ОК (как в том же примере) Б.

Согласно Приложению 2 принимаем расчетные коэффициенты теплопроводности, используемые при строительстве материалов:

Кирпич глиняный обыкновенный на цементно-песчаном растворе — lkirp = 0,81 Вт / м × ° С; шлакобетон плотностью 1200 кг / м3 — l = 0,47 Вт / м × ° С;

Для расчета берем ту часть конструкции, которая содержит стенку «колодца» и половину «колодца» с каждой стороны.Высота конструкции однородная, поэтому расчет ведется для участка в 1 м.

Плоскостями, параллельными направлению теплового потока, мы разрезаем конструкцию на 3 термически однородных участка, из которых 1 -я и 3 -я являются многослойными (и в данном случае они одинаковы), а 2 -й — многослойными. — однослойный.

Определить термическое сопротивление участков: для однослойного участка 2 по формуле (6):

для одинаковых трехслойных участков 1 и 3 по формуле (5)

Определить термическое сопротивление ОК Ra по формуле (8).Поскольку расчет ведется для строительной площадки высотой 1 м, площади участков численно равны их длине.

= м 2 × ° C / W

По плоскостям, перпендикулярным направлению теплового потока, мы разрезаем конструкцию на 3 однослойных секции (условно обозначим их как 4 th , 5 th и 6 th ) , из которых 4 -й и 6 -й являются теплотехнически однородными (и в данном случае одинаковыми), а 5 -й — неоднородными.

Рассчитайте тепловое сопротивление каждой области:

для теплотехнических однородных участков по формуле (6):

для неоднородной области, используйте процедуру, примененную в пункте 4:

Рассматривая только этот участок, плоскости параллельны По направлению теплового потока разрезаем его на три однородных однослойных участка (5-1, 5-2 и 5-3, участки 5-1 и 5-3 совпадают).

Определите тепловое сопротивление каждого участка по формуле (6):

Определите тепловое сопротивление 5-го участка по формуле (8):

Тепловое сопротивление ОК Rb определим как сумму сопротивлений отдельные разделы:

Оцениваем применимость данной методики в нашем случае.

, что меньше 25%. К тому же конструкция стены плоская. Таким образом, в данном случае применима методика расчета.

Рассчитаем приведенное тепловое сопротивление ОК по формуле (9):

Рассчитаем полное сопротивление ОК теплопередачи по формуле (7):

Вывод : применение в данной конструкции в качестве утеплителя для керамзитового гравия с плотность 800 кг / м3 не обеспечивает достаточного сопротивления теплопередаче для жилого дома в Москве:

Требуется применение более эффективных теплотехнических материалов, либо увеличение толщины кладки, либо увеличение толщины кладки. расстояние между стенками «колодцев».

Литература

СНиП II-3-79 **. Строительная теплотехника / Госстрой СССР. — ЦИТП Госстроя СССР, 1986. — 32 с.
СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика / Госстрой СССР. — М .: Стройиздат, 1983. — 136 с.

СТРОИТЕЛЬНЫЙ НОРМ

Строительная теплотехника теплотехника Дата введения — 01.03.2003

ПРЕДИСЛОВИЕ

1. РАЗРАБОТАНО: НИИСФ Госстрой СССР при участии НИИЭС и ЦНИИпромзданы Госстрой СССР, ЦНИИЭП дом ГосгражданИИ ИИСИ им.В.В. Куйбышева Министерства высшего образования СССР, Всероссийского центра научно-технических исследований ВЦСПС и Всероссийского научно-исследовательского института коммунальной гигиены им. А.Н. Сысиной АМН СССР, НИИ Мосстроя и Московского института эпидемиологии Мосгорисполкома.

2. ПОДГОТОВЛЕН: Проектная Академия «КАЗГОР» в связи с обработкой государственных стандартов в области архитектуры, градостроительства и строительства и переводом на государственный язык.

3. ПРЕДСТАВЛЕНО: Департаментом технического регулирования и новых технологий в строительстве Комитета по делам строительства Министерства индустрии и торговли Республики Казахстан (МИТТ РК).

5. Настоящие СНиП РК представляют собой аутентичный текст СНиП II-3-79 * «Строительная теплотехника» на русском языке, пролонгированного действия на территории Республики Казахстан с 1 января 1992 года письмом Госкомархитура. Республики Казахстан от 6 января 1992 г.АК-6-20-19 и рекомендован к применению письмом Минстроя РК от 03.03.97 г. № АК-12-1-9-318 и переводом на государственный язык.

6. ОБМЕН: СНиП II-3-79 *.

1. Общие положения

2. Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций

3. Теплостойкость ограждающих конструкций

4. Теплопоглощение поверхностей пола

5. Сопротивление воздухопроницаемости ограждающих конструкций

6.Сопротивление паропроницаемости ограждающих конструкций

Приложение 1 *. Зоны влажности территории Казахстана и СНГ

Приложение 2. Условия эксплуатации ограждающих конструкций в зависимости от

от влажностного режима помещений и зон влажности

Приложение 3 *. Тепловые характеристики строительных материалов и конструкций

Приложение 4. Технические сопротивления закрытых воздушных зазоров

Приложение 5 *. Схемы теплопроводных включений в ограждающих конструкциях

Приложение 6 *.Ссылка. Пониженное сопротивление теплопередаче окон,

балконных дверей и фонарей

Приложение 7. Показатели поглощения солнечного излучения внешним материалом

Поверхности ограждения

Приложение 8. Коэффициенты теплопередачи солнцезащитных устройств

Приложение 9 *. Сопротивление воздухопроницаемости материалов и конструкций

Приложение 10 *. Исключено

Приложение 11 *. Сопротивление паропроницаемости листовых материалов

и тонких слоев пароизоляции

Приложение 12 *.Исключено

Приложение 13 *. Ссылка. Коэффициент тепловой однородности r

стеновые панели

1. Общие положения

1.1. Данные нормы строительной теплотехники следует соблюдать при проектировании ограждающих конструкций (наружных и внутренних стен, перегородок, покрытий, чердачных и межэтажных перекрытий, полов, заполнения проемов: окон, светильников, дверей, ворот) новых и реконструируемых зданий и сооружений. для различных целей (жилые, общественные 1, промышленные и вспомогательные производственные предприятия, сельскохозяйственные и складские 2) со стандартизованной температурой или относительной влажностью внутреннего воздуха.

1.2. В целях снижения теплопотерь зимой и притока тепла летом в проект зданий и сооружений следует включать:

а) объемно-планировочные решения с учетом обеспечения наименьшей площади ограждающих конструкций;

б) загорание световых проемов в соответствии с нормативным значением коэффициента теплопередачи солнцезащитных устройств;

в) площадь световых проемов в соответствии с нормированным значением коэффициента естественной освещенности;

г) рациональное использование эффективных теплоизоляционных материалов;

д) герметизация вестибюлей и складок заполнения проемов и стыков элементов (швов) в наружных стенах и перекрытиях.

1.3. Режим влажности зданий и сооружений в зимний период в зависимости от относительной влажности и температуры внутреннего воздуха следует устанавливать по таблице. один.

Стол 1

1 Номенклатура общественных зданий в данной главе СНиП принята в соответствии со сприл. 1 * к СНиП РК 3.02-02-2001.

2 Далее, в тексте для краткости здания и сооружения: склады, сельскохозяйственные и промышленные предприятия, когда нормы относятся ко всем этим зданиям и сооружениям, объединены термином «производство».

Зоны влажности на территории Казахстана и СНГ принимать по прил. один*.

Условия эксплуатации ограждающих конструкций в зависимости от влажностного режима помещения и зоны влажности строительной площадки должны быть установлены на прил. 2

1.4. Гидроизоляция стен от влаги влагой грунтовой влаги должна быть предусмотрена (с учетом материала и конструкции стен):

горизонтальная — в стенах (внешних, внутренних и перегородках) над отмосткой здания или сооружения. , а также ниже уровня цокольного или цокольного этажа;

вертикальный — подземная часть стен с учетом гидрогеологических условий и назначения помещения.

1,5 *. При проектировании зданий и сооружений необходимо предусмотреть защиту внутренних и внешних поверхностей стен от влаги (производственной и бытовой) и атмосферных осадков (облицовка или штукатурка, окраска гидроизоляционными конструкциями и т. Д.) С учетом материала стен, условий эксплуатации. их эксплуатации и требований нормативных документов по проектированию отдельных типов зданий, сооружений и строительных конструкций.

В многослойных наружных стенах производственных зданий при влажном или влажном состоянии помещений допускается предусматривать устройство вентилируемых воздушных зазоров, а при прямом периодическом увлажнении стен помещений — устройство вентилируемого слоя с защитой. внутренней поверхности от влаги.

1,6. В наружных стенах зданий и сооружений с сухими или нормальными условиями помещений допускается предусматривать невентилируемые (закрытые) воздушные пространства и каналы высотой не более высоты этажа и не более 6 м. .

1,7. Полы на земле в помещениях с нормируемой температурой внутреннего воздуха, расположенных выше тротуара здания или ниже него не более 0,5 м, должны быть утеплены в зоне примыкания пола к наружным стенам. 0.Шириной 8 м путем укладки на грунт слоя неорганической гидроизоляции толщиной, определяемой из условия обеспечения теплового сопротивления этого слоя изоляции не менее теплового сопротивления наружной стены.

Расчетная температура наружного воздуха в городах. Строительная теплотехника

Лабораторная работа №1

Задача : Выбрать толщину изоляционного слоя мансардного этажа из штучных материалов в жилом доме в г. Стародуб.Панельная конструкция: внутренний опорный слой — железобетон, 120 мм, утепляющий слой — щебень с керамзитом плотной г 0 = 600 кг / м 3, стяжка — из цементно-известкового раствора 40 мм. Максимальная толщина утеплителя — 300 мм.

Требуемое приведенное сопротивление теплопередачи ОУ определяем из условий энергосбережения:

Согласно СНиП 2.01.01-82 «Строительная климатология и геофизика» определено для г. Стародуб:

В соответствии с начальника СНиП «Жилые дома», расчетная температура внутреннего воздуха 18 ° С, т.к.

Согласно табл.1, применяя интерполяцию, определяем значение:

для чердачных перекрытий, жилых домов с GSOP = 4000 ° C × день, м2 × ° C / Вт, и с GSOP = 6000 ° C × день, м2 × ° C / Вт. Геометрическая интерпретация линейной интерполяции показана на рисунке. Величину, соответствующую ГСОП = 4121 ° С × сутки, вычисляем:

Определяем необходимое сопротивление теплопередаче из санитарно-гигиенических и комфортных условий:

По табл. 2 коэффициент n с учетом положения ОК по отношению к наружному воздуху равен 1.

Согласно табл. 3 нормативная разница температур между температурой внутреннего воздуха и внутренней поверхности покрытий ОК и чердачных перекрытий Dтн = 3 ° С.

По табл. 4 коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ОК aв = 8,7 Вт / м2 × ° С.

На карте Приложения 1 зона влажности в норме. Влажный режим помещений — нормальный (в соответствии с главой СНиП «Жилые дома» и Таблицей 6). Согласно табл. 7 рабочих условий ОК — Б.

По приложению 2 берем расчетные коэффициенты теплопроводности материалов, использованных в строительстве:

железобетон 2500 кг / м3 — l1 = 2,04 Вт / м × ° С;

гравий керамзитовый (ГОСТ 9759-83) 600 кг / м3 — l2 = 0,20 Вт / м × ° С;

цементно-известковый раствор — l3 = 0,81 Вт / м × ° С.

В базовом условии теплотехнического расчета приравнять правую и левую части, подставить выражение на Ro и раскрыть его для случая трехслойного ОК:

Выражаем толщину теплового слоя из последнего уравнения и вычисляем ее:

Вывод: толщина теплоизоляционного слоя при 0.6967 м нереально для данной конструкции, так как общая толщина мансардного этажа составляет 0,12 + 0,6967 + 0,04 = 0,857 м, а вес панели 3 ´ 3 м будет не менее (0,12 ´ 2500 + 0,697´ 600 + 0,04´ 1600) ´ 3´ 3 = 7040 кг (2500 и 1600 кг / м 3 — плотность железобетона и цементно-известкового раствора в сухом состоянии соответственно). Таким образом, нанесение утепляющего слоя гравия с плотностью керамзита 600 кг / м 3 невозможно при указанных условиях эксплуатации.

Определите требуемый коэффициент теплопроводности изоляционного слоя при максимальной толщине 300 мм. Толщина изоляционного слоя может составлять d 2 = 0,46-0,12-0,04 = 0,3 м.

Для этого выразим из общего условия теплотехнического расчета не толщину, а коэффициент теплопроводности утепляющего слоя:

По заявке 2 определим, что гравийный керамзит, применяемый при производстве двухслойных панели, близкие по теплопроводности к вермикулиту (ГОСТ 12865-67) 100 кг / м3 (l = 0,08 Вт / м × ° С).

Заключение: принять для использования в жилом доме Стародуб чердак следующей конструкции: опорный слой — железобетон, 120 мм, утеплитель — гравий, керамзит плотностью 100 кг / м3, 300 мм, плита — цементно-известковый раствор , 40 мм.

Сопротивление теплопередающей стеновой панели данной конструкции составляет

, что превышает требуемое сопротивление теплопередаче.

Лабораторная работа №2

Определение возможности образования конденсата на внутренней поверхности ОК

Задача: для ограждающей конструкции, спроектированной в примере 1, проверить возможность образования конденсата на ее внутренней поверхности для двух случаев:

Конструкция не содержит теплопроводных включений.
Конструкция имеет железобетонное теплопроводное соединение типа IV с размерами a = 85 мм, s = 250 мм.

Вход для расчета:

Температура наружного воздуха t n = -31 ° С;

температура по психрометру Августа:

сухой термометр (температура внутреннего воздуха) tv = 21 ° С;

влажный термометр t ow = 19 ° С.

Определяем температуру внутренней поверхности ОК для конструкции без теплопроводных включений.Общее приведенное сопротивление ОС теплопередаче уже определено в Примере 1: R about = 4,02 м 2 × ° C / Вт. Значения коэффициентов n и a at также совпадают со значениями, принятыми в Примере 1. По по формуле (11) имеем

Температуру внутренней поверхности ОК в области теплопроводного включения определяем по формуле (12).

Сопротивление ОК теплопередаче вне теплопроводного включения совпадает с полным приведенным сопротивлением теплопередачи ОК R0:

Сопротивление ОК теплопередаче в области теплопроводного включения равно определяется по формуле (4) как для термически, так и для технически однородного многослойного (трехслойного) ограждения с учетом (5), (6):

М2 × ° С / Вт.

Для определения коэффициента h вычисляем и. Согласно табл. 9, интерполируя, определяем h = 0,39.

По формуле (12) определяем температуру внутренней поверхности ОК в области теплопроводного включения

Определяем температуру точки росы

По данным психрометра (tux = tan = 21 ° C, tv = 19 ° C, Dt = tux-tv = 2 ° C), определяем относительную влажность воздуха по табл. одиннадцать:

j = 81%.

По температуре внутреннего воздуха t при = 21 ° C, используя табл. 12, определяем максимальную упругость водяного пара:

E = 18,65 мм. gt; Изобразительное искусство.

По формуле (14) определяем фактическую упругость водяного пара:

мм. gt; Изобразительное искусство.

Использование таблицы. 12 «в обратном порядке», определяем: при какой температуре это значение фактической эластичности будет максимальным. Как следует из таблицы, величина 15,09 мм. gt; Изобразительное искусство. соответствует температуре 17.6 ° C. Это температура точки росы.

tp = 17,6 ° C изоляция, перекрывающая стенку конденсата

a) Поскольку температура точки росы ниже температуры внутренней поверхности OC вне теплопроводного включения (tp = 17,6

b) При этом в области теплопроводного включения температура внутренней поверхности ОК ниже температуры точки росы (t = 19,87> tp = 17,6 ° С). Таким образом, образование конденсата невозможно в области теплопроводного включения на внутренней поверхности ОК.

Лабораторная работа №3

Задание : выбрать утеплитель для наружной стены жилого дома в г. Тула. Стена выполнена в виде легкой (колодезной) кладки толщиной 2 кирпича с утеплительным слоем.

Наружный и внутренний слои кладки имеют толщину S-кирпича. Перевязка между внешним и внутренним слоями осуществляется через 6 кирпичей (между сторонами стенок колодцев).Кирпич глиняный обыкновенный на цементно-песчаном растворе. Ориентировочно принять в качестве теплоизоляции шлакобетон из пемзы плотностью 1200 кг / м 3. Отделочные слои не учитываются.

Определяем необходимое приведенное сопротивление ОК теплопередаче, как показано в примере расчета однородного ОК.

Требуемое приведенное сопротивление теплопередачи ОУ определяем из условий энергосбережения:

Согласно СНиП 2.01.01-82 «Строительная климатология и геофизика» определяем для Тулы:

В соответствии с руководителем СНиП «Жилые дома», расчетная температура внутреннего воздуха 18 ° С.

Рассчитываем градусо-сутки отопительного периода:

По табл. 1, применяя интерполяцию, определяем значение: для стен жилых домов при GSOP = 4000 ° C × сутки, м2 × ° C / Вт, и для GSOP = 6000 ° C × сутки, м2 × ° C / Вт. геометрическая интерпретация линейной интерполяции показана на рисунке. Значение, соответствующее GSOP = 4513 ° C × день, мы вычисляем:

В дальнейшем вычислении мы вводим значение, полученное из условия энергосбережения, как максимальное.

Условия эксплуатации ОК (как в том же примере) Б.

По приложению 2 берем расчетные коэффициенты теплопроводности материалов, используемых в строительстве:

Кирпич глиняный обыкновенный на цементно-песчаном растворе — лкрп = 0,81 Вт / м × ° С; бетон шлакопемзовый плотностью 1200 кг / м3 — лютепл = 0,47 Вт / м × ° С;

Для расчета берем часть конструкции, ограждающую стену «колодца», и половину «колодца» с каждой стороны.Высота конструкции равномерная, поэтому расчет ведется для секции высотой 1 м.

Плоскостями, параллельными направлению теплового потока, разрезаем конструкцию на 3 теплотехнические однородные секции, из которых 1 -я и 3 -я являются многослойными (и в данном случае идентичными), а 2 -я — однослойный.

Определяем термическое сопротивление участков: для однослойного участка 2 по формуле (6):

для одинаковых трехслойных участков 1 и 3 по формуле (5)

Определяем термическое сопротивление ОК Ra по формуле (8).Поскольку расчет ведется для участка конструкции высотой 1 м, площади участков численно равны их длине.

= м 2 × ° C / W.

По плоскостям, перпендикулярным направлению теплового потока, разрезаем конструкцию на 3 однослойных участка (условно обозначим их как 4 th , 5 th и 6 th ) , из которых 4 -й и 6 -й являются теплотехнически однородными (и в данном случае идентичными), а 5 -го — неоднородными.

Рассчитайте тепловое сопротивление каждого участка:

для теплотехнических однородных участков по формуле (6):

для неоднородной области, мы должны использовать процедуру, используемую в § 4:

Принимая во внимание только это разрез плоскостями, параллельными направлению теплового потока, разрезаем на три однородных однослойных участка (5-1, 5-2 и 5-3, участки 5-1 и 5-3 идентичны).

Определите тепловое сопротивление каждой секции по формуле (6):

Определите тепловое сопротивление 5-й секции по формуле (8):

Определите тепловое сопротивление OK Rb как сумму сопротивлений отдельных разделы:

Оценим применимость данной методики в нашем случае.

Рассчитываем приведенное тепловое сопротивление ОК по формуле (9):

Рассчитываем суммарное сопротивление теплопроводности теплопередачи по формуле (7):

Вывод : использование керамзитового гравия с Плотность 800 кг / м3 в данной конструкции как теплоизоляция не обеспечивает достаточного для жилого дома в Москве сопротивления теплопередаче:

Требуется применение более эффективных материалов в теплотехнике или увеличение толщины кладки. , либо увеличить расстояние между стенками колодцев.

Литература

СНиП II-3-79 **. Строительная теплотехника / Госстрой СССР. — ЦИТП Госстроя СССР, 1986. — 32 с.
СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика / Госстрой СССР. — М .: Стройиздат, 1983. — 136 с.

СТРОИТЕЛЬНЫЙ НОРМ

Строительная теплотехника теплотехника Дата введения — 01.03.2003.

ПРЕДИСЛОВИЕ

1. РАЗРАБОТАНО: НИИСФ Госстроя СССР при участии НИИЭС и ЦНИИпромзданы Госстроя СССР, ЦНИИ ЖКХ, Госгражданстроя, ЦНИИЭПельстрой СССР, МИСИ им.В.В. Куйбышева Министерство высшего образования СССР, ВЦИОТ ВЦСПС, Институт общей и коммунальной гигиены им. Сысина АМН СССР, НИИ Мосстроя и МНИИТЭП Мосгорисполкома.

2. ПОДГОТОВЛЕНО: Проектная Академия «КАЗГОР» в связи с обработкой государственных стандартов в области архитектуры, градостроительства и строительства и переводом на государственный язык.

3. ПРЕДСТАВЛЯЕТ: Управление технического регулирования и новых технологий в строительстве Комитета по строительству Министерства индустрии и торговли Республики Казахстан (МиТ РК).№

5. Настоящими СНП РКпредставляют аутентичный текст СНиП II-3-79 * «Строительная теплотехника» на русском языке, пролонгированного действия на территории Республики Казахстан с 01.01.1992 г., письмо Госархстроя РК от 06.01.1992 г. номер АК-6-20-19 и рекомендован к применению письмом Минстроя РК от 03.03.97 № АК-12-1-9-318 и переводом на государственный язык.

6. ЗАМЕНА: СНиП ІІ-3-79 *.

1.Общие положения

2. Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций

3. Теплостойкость ограждающих конструкций

4. Теплопоглощение поверхности пола

5. Сопротивление воздухопроницаемости ограждающих конструкций

6. Паронепроницаемость проницаемость ограждающих конструкций

Приложение 1 *. Зоны влажности на территории Казахстана и СНГ

Приложение 2. Условия эксплуатации ограждающих конструкций в зависимости

от влажностного режима помещений и зон влажности

Приложение 3 *.Теплотехнические показатели строительных материалов и конструкций

Приложение 4. Техническое сопротивление закрытых воздушных прослоек

Приложение 5 *. Схемы теплопроводных включений в ограждающих конструкциях

Приложение 6 *. Ссылка. Приведенное сопротивление теплопередаче окон,

балконных дверей и фонарей

Приложение 7. Коэффициенты поглощения солнечного излучения внешним материалом

Поверхности ограждающей конструкции

Приложение 8.Коэффициент теплопроводности солнцезащитных кремов

Приложение 9 *. Сопротивление воздухопроницаемости материалов и конструкций

Приложение 10 *. Исключено

Приложение 11 *. Сопротивление паропроницаемости листовых материалов

и тонких слоев пароизоляции

Приложение 12 *. Исключено

Приложение 13 *. Ссылка. Коэффициент теплотехнической однородности r

панельные стены

1. Общие положения

1.1. Настоящие нормы строительной теплотехники необходимо соблюдать при проектировании ограждающих конструкций (наружных и внутренних стен, перегородок, перекрытий, кровельных и промежуточных этажей, полов, заливных проемов: окна, светильники, двери, ворота) новых и реконструируемых зданий и сооружений. различного назначения (жилое, общественное 1, производство и поддержка промышленных предприятий, сельскохозяйственное и складское 2) с контролируемой температурой или температурой и относительной влажностью внутреннего воздуха.

1.2. В целях снижения тепловых потерь зимой и теплопотерь в летний период при проектировании зданий и сооружений необходимо предусмотреть:

а) объемные планировочные решения с учетом обеспечения наименьшей площади ограждающие конструкции;

б) солнцезащитные световые проемы в соответствии с нормативным значением коэффициента теплопередачи солнцезащитных кремов;

г) рациональное использование эффективных теплоизоляционных материалов;

д) Герметизация вестибюлей и складок проемов проемов и стыков элементов (швов) в наружных стенах и покрытиях.

1.3. Влажный режим помещений зданий и сооружений в зимний период в зависимости от относительной влажности и температуры воздуха в помещениях следует устанавливать по табл. 1.

Таблица 1

1 Номенклатура общественных зданий в настоящей главе СНиП принята в соответствии с утв. 1 * к СНиП РК 3.02-02-2001.

2 В тексте для краткости здания и сооружения: складские помещения, сельскохозяйственные и промышленные промышленные предприятия, когда нормы относятся ко всем этим зданиям и сооружениям, объединяются термином «промышленные».

Зоны влажности на территории Казахстана и СНГ принимаются по согласованию. 1 *.

Условия эксплуатации ограждающих конструкций в зависимости от влажностного режима помещения и зон влажности строительной площадки следует устанавливать согласно приложениям. 2.

1.4. Должна быть предусмотрена гидроизоляция стен от намокания грунтовой влагой (с учетом материала и конструкции стен):

горизонтальная — в стенах (внешних, внутренних и перегородках) над следом здания или сооружения, а также ниже уровня пола цокольного или цокольного этажа;

вертикальный — подземная часть стен с учетом гидрогеологических условий и назначения помещения.

1,5 *. При проектировании зданий следует предусматривать защиту внутренних и внешних поверхностей стен от влаги (производственной и бытовой) и атмосферных осадков (устройство облицовки или штукатурки, окраска водонепроницаемых составов и т. Д.) С учетом материала стен, условий их эксплуатации и нормативных требований при проектировании определенных типы зданий, сооружений и строительных конструкций.

В многослойных наружных стенах производственных зданий с влажным или влажным состоянием помещений допускается предусматривать устройство вентилируемых воздушных прослоек, а при прямом периодическом увлажнении стен помещений — устройство вентилируемого слоя с защитой внутренняя поверхность от воздействия влаги.

1,6. В наружных стенах зданий и сооружений с сухими или нормальными комнатными условиями допускается предусматривать невентилируемые (закрытые) воздушные прослойки и каналы высотой не более высоты этажа и не более 6 м.

1,7. Полы наземные в помещениях с контролируемой температурой воздуха в помещениях, расположенных выше или ниже отмостки здания не более 0,5 м, должны быть утеплены в зоне примыкания к наружным стенам 0,8 м шириной за счет укладки на грунт слой неорганического влагостойкого утеплителя толщиной, определяемой из условия обеспечения термического сопротивления этого слоя утеплителя не меньше термического сопротивления наружной стены.

АТ Строительная теплотехника данные из смежных научных областей (теории тепломассопереноса, физическая химия, термодинамика необратимых процессов и др.), Методы моделирования и теорий подобия (в частности, для инженерных расчетов теплопереноса), обеспечивающих достижение практического эффекта при различных внешних условиях и различных пропорциях поверхностей и объемов в зданиях. Большое значение в Строительной теплотехнике имеют полевые и лабораторные исследования полей температуры и влажности в ограждающих конструкциях . зданий, а также определение теплофизических характеристик строительных материалов и конструкций.

Методы и выводы Строительная теплотехника применяется при проектировании ограждающих конструкций, предназначенных для создания необходимых температурно-влажностных и санитарно-гигиенических условий (с учетом работы систем отопления, вентиляции и кондиционирования) в жилых помещениях. , общественные и производственные здания. Стоимость Строительная теплотехника особенно выросла в связи с индустриализацией строительства , г. значительное увеличение масштабов применения (в различных климатических условиях) легких конструкций и новых строительных материалов .

Задача обеспечения необходимых теплотехнических качеств наружных ограждающих конструкций решается путем придания им необходимой теплостойкости и сопротивления теплопередаче. Допустимая проницаемость конструкций ограничивается заданным сопротивлением воздухопроницаемости. Нормальное влажное состояние конструкций достигается за счет снижения начальной влажности материала и устройства гидроизоляции. , г. , а в слоистых конструкциях, кроме того, — соответствующее расположение конструкционных слоев из материалов с разными свойствами.

Сопротивление теплопередаче должно быть достаточно высоким, чтобы в самый холодный период года обеспечить гигиенически допустимый температурный режим на поверхности конструкции, обращенной к помещению. Термическая устойчивость конструкций оценивается по их способности поддерживать относительное постоянство температуры в помещениях при периодических колебаниях температуры воздушной среды, окаймляющей конструкции, и проходящего через них потока тепла. Степень термической устойчивости конструкции в целом во многом определяется физическими свойствами материала, из которого воспринимается внешний слой конструкции, который воспринимает резкие колебания температуры.При расчете теплостойкости применяется методика Строительная теплотехника , основанная на решении дифференциальных уравнений для периодически изменяющихся условий теплообмена. Нарушение одномерности теплообмена внутри ограждающих конструкций в местах теплопроводных включений, в стыках панелей и углах стен вызывает нежелательное понижение температуры на поверхностях облицовки конструкций. помещения, что требует соответствующего повышения их теплозащитных свойств.Методы расчета в этих случаях связаны с численным решением дифференциального уравнения двумерного температурного поля ( уравнение Лапласа ) .

Распределение температур в ограждающих конструкциях зданий меняется и при проникновении в конструкции холодного воздуха. Фильтрация воздуха происходит в основном через окна, стыки конструкций и другие утечки, но в некоторой степени через толщину самих ограждений.Разработаны соответствующие методы расчета изменения температурного поля при установленной фильтрации воздуха. Сопротивление воздухопроницаемости для всех элементов заборов должно быть больше нормативных значений, установленных Строительные нормы и правила. .

При исследовании влажностного состояния ограждающих конструкций в Строительная теплотехника Рассмотрены процессы влагопереноса, происходящие под действием разности транспортных потенциалов.Перенос влаги в пределах гигроскопической влажности материалов происходит в основном за счет диффузии в паровой фазе и в адсорбированном состоянии; для потенциала переноса в этом случае принимается парциальное давление водяного пара в воздухе, заполняющем поры материала. В СССР получил распространение графоаналитический метод расчета вероятности и количества конденсации влаги внутри конструкции при диффузии водяного пара в установившихся условиях.Более точное решение для нестационарных условий может быть получено путем решения дифференциальных уравнений влагопереноса, в частности, с использованием различных устройств компьютерной техники, в том числе с использованием методов физической аналогии (гидравлических интеграторов).

Лит .: Лыков А.В. Теоретические основы теплофизики строительства, Минск, 1961; Богословский В.Н. Теплофизика зданий, М., 1970; Фокин К.Ф., Строительная теплотехника ограждающих частей зданий, 4-е изд., Москва, 1973; Ильинский В.М., Строительная теплофизика, М., 1974.

В.М. Ильинский.

Статья о слове « Строительная теплотехника » была прочитана 2797 раз в Большой Советской Энциклопедии

Теплообмен в условиях фильтрации в неоднородных ограждающих конструкциях зданий Научно-исследовательская работа по теме «Машиностроение»

MATECWeb конференций 23,01042 (2015) DOI: 10.1051 / matecconf / 20152 3 010 42 © Принадлежит авторам, опубликовано EDP Sciences, 2015

ТЕПЛОПЕРЕДАЧА В УСЛОВИЯХ ФИЛЬТРАЦИИ В ГЕТЕРОГЕННЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ

Игорь Ю.Шалагин Н.И. Куриленко, Национальный исследовательский Томский политехнический университет им. Рустама Р. Давлячина, 634050 Томск, Россия

Аннотация. В данной работе описаны экспериментальные исследования температурных режимов световых ограждений. Проведены теоретические и экспериментальные исследования температурных полей стен и модернизированной обследованной конструкции

1. Введение

Облицовки должны защищать здания от прямых погодных воздействий.Эти функции ограждающих конструкций зданий важны для создания микроклимата в помещениях (с системами кондиционирования микроклимата) [1].

Зимой облицовка разделяет воздух с разной температурой и обычно с разным барометрическим давлением [2]. Основным показателем эффективности ограждающих конструкций здания с теплотехнической части является термическое сопротивление. Термостойкость зависит от многих факторов — плотности материала, влажности, воздухопроницаемости и т. Д.

Сегодня в нашей стране широко применяется новый вид индивидуального жилищного строительства — каркасно-панельная технология.Данная технология обеспечивает значительную экономию трудозатрат (изготовление стыков и монтаж здания), сокращение сроков строительства, снижение собственного веса здания, а также затрат на транспортировку конструкций.

Строительные ограждающие конструкции в этом типе конструкции больше не выдерживают нагрузки и, следовательно, становятся менее массивными. Для строительства таких конструкций теперь используются высокопористые утеплители с меньшей теплопроводностью, которые также оказались более воздухопроницаемыми.Для изучения эффективности применяемых ограждающих конструкций, построенных по каркасно-панельной технологии, были проведены полевые изыскания на одном из вновь построенных загородных домов.

2. Экспериментальная установка и методика

Объект исследования имеет следующую конструкцию наружной стены (рис. 1). Деревянные столбы (сосна) сечением 50 х 150 мм расположены на расстоянии 600 мм друг от друга. Между стойками — горизонтальные деревянные бруски (сосна) сечением 50 х 150 мм.Пролет между стойками уложен 3 слоями минеральной ваты плотностью 50 кг / м3, толщиной 50 мм и коэффициентом теплопроводности 0,039 Вт / м ° C. Обычно шахматное размещение применяется для устранения сквозных стыков. Изнутри утеплители закрыты пароизоляцией марки «Изоспан Б». Листы ориентированно-стружечной плиты (OSB) крепятся к шпилькам над пароизоляцией с помощью саморезов. Толщина листов 9,5 мм, теплопроводность 0.15 Вт / м ° C. Стыки между гипсокартонами заполняются шпаклевочной пастой. Снаружи утеплитель закрывается OSB-листами. OSB-листы оклеиваются тканью марки «Изоспан А». Поверх каркаса и на уровне стоек крепятся вертикальные деревянные бруски (сосна) сечением 50 х 20 мм. Затем к деревянным брускам прикрепляется виниловый сайдинг.

Это статья в открытом доступе, распространяемая в соответствии с условиями лицензии Creative Commons Attribution License 4.0, что разрешает неограниченное использование, распространение и воспроизведение на любом носителе при условии правильного цитирования оригинальной работы.

Статья доступна на http://www.matec-conferences.org или http://dx.doi.org/10.1051/matecconf/20152301042

Рис. 1. Фрагмент конструкции стены

Для получения температурных полей на внутренних поверхностях ограждающих конструкций зданий использовались тепловизионные системы [3]. Обследование проводилось в отопительный сезон, когда температура внутреннего воздуха составляла 22,3 ° C, а относительная влажность — 24.2%. На улице температура воздуха на момент съемки составляла -8,6 ° C. На рис. 2 показано температурное поле фрагмента стеновой конструкции.

Как видно на рисунке 2, в местах расположения вертикальных и горизонтальных стержней имеются зоны низких температур (до 18,7 ° C), которые демонстрируют более низкие теплозащитные свойства ограждающей конструкции. Зоны низких температур в местах расположения деревянных брусков возникают из-за того, что материал брусков находится в прямом контакте с внутренней и внешней поверхностями ограждающей конструкции здания.Другими словами, деревянные бруски служат мостами холода (холода) шириной 50 мм. Такой температурный режим ограждающих конструкций здания соответствует требованиям [4] по условию максимальной разницы (4 ° C) между температурой внутреннего воздуха (22, 3 ° C) и внутренней поверхности стены (19 ° C). Следует отметить, что согласно [4] при расчете характеристического термического сопротивления берется средняя температура наружного воздуха за период, при среднесуточной температуре не более 8 ° С, что для Тюмени составляет -7,2 ° С. С.

3. Результаты и обсуждение

Для сравнения реальных полей распределения температуры расчет данной конструкции проводился с помощью программы «Elcut 6.1». При расчетах теплопроводность древесного материала принималась равной 0,457 Вт / м ° С при влажности древесного материала не более 30%. Следует учитывать, что полевые изыскания проводились спустя непродолжительное время после постройки здания.На рис. 3 представлены рассчитанные поля распределения температуры.

Рисунок 3. Температурные поля на участке стены

Сравнительный анализ рисунков 2 и 3 показал высокую сходимость расчетных и экспериментальных значений. Значения расчетных температур на внутренней поверхности ограждающей конструкции были получены при температуре наружного воздуха -8,6 ° C и температуре воздуха в помещении 22,3 ° C. При испытании ограждающих конструкций здания на соответствие номинальному перепаду температур между температурой воздуха в помещении и температурой внутренней поверхности стены следует обратить внимание, что этот перепад [4] не определяется при средней температуре наружного воздуха (период с среднесуточная температура менее 8 ° С), но определяется при средней температуре наружного воздуха в самую холодную пятидневку с вероятностью 0,92.Температура самой холодной пятидневки в Тюмени составляет -38 ° C. Принимая во внимание этот факт, мы пересчитали наименьшую температуру внутренней поверхности конструкции по формуле (2) приложение 7 [5] с учетом расчетной наружной температуры -38 ° C, внутренней 20 ° C и расчета распределения температурных полей на участок ограждающей конструкции. Расчетная температура внутренней поверхности, полученная по формуле (2), составила 13,45 ° C. местные значения

a -J координаты

• Температура Ts 14.9 ° С

Рисунок 5. Температурные поля на участке стены 01042-п.5

• 9-5

Результатом проведенного исследования явилось решение по оптимизации строительства таких ограждающих конструкций. В таблице 1 и на рисунке 6 представлены результаты расчетов различных типов строительства.

т = — 8,60С

т = -380С

Схема

деревянный брус 150 x 50 мм X = 0,457 Вт / м 0C, 3 слоя утеплителя

т3бар, 0C

деревянный брус 150 x 50 мм X = 0,292 Вт / м 0C, 3 слоя утеплителя

деревянный брус 200 x 50 мм X = 0,292 Вт / м 0C, 4 слоя утеплителя

деревянный брус 100 x 50 мм X = 0,292 Вт / м 0C, 3 слоя утеплителя (размещение шахматной доски)

деревянный брус 150 x 50 мм X = 0,292 Вт / м 0C, 4 слоя утеплителя (размещение шахматной доски),

Двутавровая балка Х = 0,15 Вт / м 0С, 3 слоя утеплителя,

Балка двутавровая X = 0,15 Вт / м 0С, 3 слоя утеплителя (шахматная расстановка),

20,78 21,3

17,14 18,12

Балка двутавровая X = 0,15 Вт / м 0С, 4 слоя утеплителя (шахматное расположение),

Таблица 1.Результаты расчетов различных типов конструкций

Рисунок 6. График температур на поверхности ограждающих конструкций здания

Как видно из графика, оптимальной оболочкой здания из теплотехнической части является конструкция 8, так как эта конструкция демонстрирует наиболее равномерное распределение температуры на внутренней поверхности, а также соблюдение номинального перепада температур между температурой воздуха в помещении и температурой воздуха в помещении. внутренняя поверхность стены [4].

4. Заключение

Из всего сказанного следует, что применяемая конструкция ограждающих конструкций легких зданий не соответствует требованиям теплотехнических норм. Теплотехнический расчет таких конструкций следует производить в условиях экстремально отрицательных температур.

Список литературы

1. Богословский В.Н. Строительная теплофизика (теплофизические основы отопления, вентиляции и кондиционирования): Учебник для вузов.- 2-е изд., Перераб. И доп. — М .: Высшее. Школа, 1982. — с. 415, ил.

2. Ушков Ф.В. Теплоотдача ограждающих конструкций здания при фильтрации воздуха. — М .: Стройиздат, 1969. — 144 с.

3. ГОСТ 26629-85 Здания и сооружения. Тепловизионный метод контроля качества теплоизоляции ограждающих конструкций зданий. — М .: Издательство стандартов, 1986. — с. 16.

4. СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий.- М .: Госстрой России, ФГУП ЦПП, 2004. — с. 30.

5. ГОСТ 26254-84 Здания и сооружения. Методы определения теплового сопротивления ограждающих конструкций. — М .: Издательство стандартов, 1985. — с. 28.

6. Франчук А.Ю. Таблицы теплотехнических характеристик строительных материалов, М .: Научно-исследовательский институт строительной физики, 1969 — с.142.

Теплофизические характеристики картонной аварийной аптечки

[1] УВКБ ООН, Ежемесячный отчет по Европе. УВКБ ООН. https://reliefweb.int/report/…/unhcr-europe-monthly-report, по состоянию на 2 мая 2018 г.

[2] Distefano DL. (2014). Archicart architettura di cartone. РС. докторская диссертация, Университет Катании, Катания.

[3] Унали М. (2010). Architettura effimera. Энциклопедия Treccani XXI Sec. http://www.treccani.it/enciclopedia/architetturaeffimera_%28XXI-Secolo%29/, по состоянию на 2 мая 2018 г.

[4] Фаласка К. (2000). Architetture ad assetto variabile, (ред.) Alinea, Firenze.

[5] Маккуэйд М. (2003) Сигеру Бан. Лондон, Великобритания: Phaidon.

[6] Сигерубанархитектуры. http://www.shigerubanarchitects.com, по состоянию на 2 мая 2018 г.

[7] Фонд Ikea (2012 г.). Название Better Shelter, Дом вдали от дома. http://www.bettershelter.org/wp content / uploads / 2015/12 / About_Better-Shelter.pdf, по состоянию на 2 мая 2018 г.

[8] Ikea Foudation (2018).Лучше Шлтер. http://www.bettershelter.org/product/, по состоянию на 2 мая 2018 г.

[9] Артези Г. (2012). Esercitazione Basilicata. http://www.protezionecivilebasilicata.it/protcivbascma/files/docs/10/57/40/DOCUMENT_FILE_105740.pdf, по состоянию на 2 мая 2018 г.

[10] Vv. Аа. (2005). Manuale tecnico per l’allestimento delle aree di ricovero per strutture prefabbricate di protezione civile. Presidenza del Consiglio dei Ministri, Dipartimento della Protezione Civile, Roma. www.protezionecivile.gov.it/resources/cms/…/a2manuale__pubblicazione_modif.pdf. доступ 2 мая 2018 г.

[11] Emergency live. https://www.emergency-live.com, по состоянию на 2 мая 2018 г.

[12] Ла Роса А. Д., Рекка А., Гальяно А., Саммерскалес Дж., Латтери А., Коццо Дж., Чикала Г. (2014). Воздействие на окружающую среду и теплоизоляционные характеристики инновационных композитных решений для строительства. Строительство и строительные материалы 55: 406–414

[13] Cardinale T, Arleo G, Bernardo F, Feo A, De Fazio P.(2017). Исследования термических и механических свойств цементного раствора с тростниковыми и соломенными волокнами »IJHT 35: S375-S382. https://doi.org/10.18280/ijht.35Sp0151

[14] Лассандро П., Ди Тури С. (2017). Энергоэффективность и устойчивость к повышенным температурам летом: использование материалов PCM и Cool в зданиях. IJHT 35: S307-S315. https://doi.org/10.18280/ijht.35Sp0142

[15] Бьянко В., Диана А., Манка О., Нардини С. (2017). Оценка теплового поведения вентилируемой кровли в летних и зимних условиях.IJHT 35: S353-S360. https://doi.org/10.18280/ijht.35Sp0142

[16] Дистефано Д.Л., Сапиенца В. (2014). Archicart Pannelli Alveolari в картонной сборке и методе. Номер патента CT2014A000006.

[17] Коста М.Дж., Барлетт FM. (2003). Натурные испытания укрытия из гофрированного картона при статических эквивалентных ветровых нагрузках Сокращение. Журнал ветроэнергетики и промышленной аэродинамики 91. https://doi.org/10.1016/j/jweia.2003.09.016

[18] Тепловой расходомер — HFM 436 Lambda https: // www.netzsch-thermal-analysis.com, по состоянию на 2 мая 2018 г.

[19] Европейская база данных по исследованиям жизненного цикла гофрированного картона, 2015 г. www.fefco.org/sites/default/files/lca-report-2015.pdf, по состоянию на 2 мая 2018 г.

[20] Нурул Х.С., Рори П. (2017), Переход к устойчивой энергетике, гендер и модернизация в сельских районах Саравака. Труды химической инженерии 56: 259-264. https://doi.org/10.3303/cet1756044

[21] Нур И.А., Розана З., Нурул Н.М., Гамал НАК, Шаза Р.С., Сити МС. (2017) Инициативы в области энергоэффективности в здании кампуса.Транзакции химической инженерии 56: 1-6. https://doi.org/10.3303/ cet175600

[22] Байокко Г. (2011). Ricerca per lo sviluppo di un modulo abitativo di Emergenza sostenibile a carattere provvisorio. http://dspace-roma3.caspur.it/bitstream/2307/533/1/Baiocco%20moduli%20abitativi%20provv%20sost.pdf, по состоянию на 24 сентября 2018 г.

[23] Гальяно А., Ночера Ф, Анели С. (2016). Термодинамический анализ вентилируемых фасадов при различных ветровых условиях в летний период. Энергетика и строительство 122: 131-139.https://doi.org/10.1016/j.enbuild.2016.04.035

[24] Гальяно А., Патания Ф, Ночера Ф, Ферлито А., Галеси А. (2012). Тепловые характеристики вентилируемых крыш в летний период. Энергетика и строительство 49: 611-618. https://doi.org/10.1016/j.enbuild.2012.03.007

[25] Бортолони М, Боттарелли М, Пива С. (2016). Летние теплоизоляционные характеристики вентилируемых кровель с черепичным покрытием. J. Phys .: Conf. Сер 796: 012023. https://doi.org/10.1088/1742-6596/796/1/012023

Последние статьи об энергетике и строительстве

Недавно опубликованные статьи из журнала Energy and Buildings.

Oğuzkaan Alıç | Уммюхан Башаран Филик

Цюн Цзоу | Чжэннун Ли | Сюань Цзэн | Чао Ван | Фэн Цзоу

Таха Арганд | Сакиб Джавед | Андерс Трюшель | Ян-Олоф Даленбэк

Луиджи Скибуола | Кьяра Тамбани

Лей Лей | Вэй Чен | Бинг Ву | Чао Чен | Вэй Лю

Эгон Ветторацци | Антониу Фигейредо | Филипе Ребело | Ромё Висенте | Эдуардо Грала да Кунья

Инь Ян | Jun Cai | Тао Ли | Ван Чжан | Лянлян Сунь

Цзюньци Ван | Цзинцзин Хуан | Чжуанбо Фэн | Ши-Цзе Цао | Фариборз Хагигат

Haodong Lin | Джули Клаврёль | Camille Jeandaux | Дженни Кроули | Изабела Бутнар

Селестино Родригес Руиво | Мануэль Гамейру да Силва | Эвандро Эдуардо Бродай

Драган Цветкович | Александр Нешович

Томас Шрайбер | Кристоф Нетч | Марк Барански | Дирк Мюллер

Ле На Тран | Вэйцзюнь Гао | Цзянь Ге

Mojtaba Bezaatpour | Хади Ростамзаде

Бадр Чегари | Мохамед Табаа | Эммануэль Симеу | Фуад Мутауаккиль | Хичам Медроми

Амр Сайед Хасан Абдаллах

Диана Д’Агостино | Пьерпаоло Д’Агостино | Федерико Минелли | Франческо Миникиелло

Мехрдад Багери Санджаре | Мохаммад Хасан Назари | Геворк Б. Гарепетян | Сейед Хоссейн Оссейниан

Чжипэн Дэн | Циньян Чен

Ахмед А.Хасан | Халед Эль-Райес

Ченджию Лян | Сяньтин Ли | Вэньсин Ши | Баолонг Ван

Араш Бейзаи | Джоанна Мори | Али Бадей

Кристоф Бахрет | Салли Кёлер | Людгер Эльтроп | Бастиан Шретер

Md Monir Hossain | Тяньюй Чжан | Омид Ардаканян

Хелен Стопс | Марианна Ф.Touchie

Марика Веллей | Саймон Мартинес | Жером Ле Дреу

Руслан Журавчак | Ракель Алонсо Педреро | Педро Креспо дель Гранадо | Наташа Норд | Хельге Браттебё

Тиан Ю | Сяньтин Ли | Хунсин Ян

Ю Ван | Чживэй Ван | Чжанвэй Ван

Сяоцзе Чжоу | Дайи Лай | Циньян Чен

Карин А.Хоффманн | Томаж Шукле | Яна Козамерник | Томас Нельс

Каролина Абрахао Алвес | Фабиу Луис Тейшейра Гонсалвеш | Дениз Хелена Сильва Дуарте

Франческо Де Лука | Эмануэле Набони | Габриэле Лобаккаро

С.Д. Ватсон | К.Дж. Ломас | Р.А. Buswell

Андрей Сонта | Томас Р. Догерти | Риши К. Джайн

Энергоэффективность жилых домов с легкими стенами

[1] СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий / Госстрой России.-М: ФГУП ЦПП, (2004).

[2] Кузьменко Д.В., Ватин Н.И. Стенки нулевые, толщина для каркасных зданий / Журнал гражданского строительства.2008. №1. С. 13-21.

[3] Кузьменко Д.В. Строительство ограждений на основе легких металлоконструкций / Строительные материалы.2009. №4. С. 2-4.

[4] Кузьменко Д.В. Обшивка Термопанели каркасом из термопрофиля. / Корпус. 2009. №4. с 2-4.

[5] В.В. Лалин, Рыбаков В.А. Конечные элементы для расчета ограждающих конструкций из тонкостенных профилей / Строительный журнал.2011. №8 (26). С. 69-80.

[6] Петросова Д.В., Кузьменко Н.М., Петросов Д.В. Экспериментальное исследование теплового режима легких ограждающих конструкций в естественных условиях./ Журнал гражданского строительства. 2013. №8 (43). С. 31-37.

DOI: 10.5862 / mce.43.5

[7] Н.Богословский. Строительная теплофизика. М: Средняя школа, (1982).

[8] ГОСТ 30494-96 Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях межгосударственного стандарта.1999 г. — 14 с.

AIME-097

% PDF-1.4 % 1 0 obj >>>] / ON [58 0 R] / Order [] / RBGroups [] >> / OCGs [58 0 R 115 0 R] >> / Pages 3 0 R / Type / Catalog >> эндобдж 114 0 объект > / Шрифт >>> / Поля 119 0 R >> эндобдж 57 0 объект > поток GPL Ghostscript 9.022017-10-31T09: 33: 50 + 01: 002017-10-18T17: 03: 13 + 06: 00PDFCreator версии 1.2.12017-10-31T09: 33: 50 + 01: 006fc4c66d-b64f-11e7-0000-7a4a26628f6auuid: 298efff5-4c9c-4759-b528-5f716937624dapplication / pdf

AIME-097

111

конечный поток эндобдж 3 0 obj > эндобдж 4 0 объект > / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / XObject >>> / Rotate 0 / Type / Page >> эндобдж 12 0 объект > / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / XObject >>> / Rotate 0 / Type / Page >> эндобдж 16 0 объект > / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / XObject >>> / Rotate 0 / Type / Page >> эндобдж 25 0 объект > / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / XObject >>> / Rotate 0 / Type / Page >> эндобдж 34 0 объект > / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / XObject >>> / Rotate 0 / Type / Page >> эндобдж 40 0 объект > / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / XObject >>> / Rotate 0 / Type / Page >> эндобдж 176 0 объект > поток HWko; _1 = h ^ EQivson {+ v’m_ (jf &,) J $ G / wl =>: ~ np2X ^ onh5rVuѫUYuZF eUEe] ˢ (ӬfWћ $ ZFhwT {OUDG34UQeU2UDq

R: 0 = (a 䲪 g ~ -vU ћXw`;} VxZ09wi $ {N,% 3fC [í4 l1 & 3 ܚ ϗ ~ jiRKpEm [ό? ǿhP # xQǗ4-? M5 «T_1Tm8- {iGa # QVz;? ~

Строительная теплофизика снип: СНиП II-3-79* Строительная теплотехника (с Изменениями N 1-4), СНиП от 14 марта *1979 года №II-3-79

Хронология изменений требований к энергоэффективности зданий

НАУЧНО–ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ СТРОИТЕЛЬНОЙ ФИЗИКИ — разработка нормативно-технической документации по всем направлениям

Отраслевая энциклопедия. Окна, двери, мебель

Климатические условия эксплуатации оконных конструкций (внешние воздействия)

Световой климат

Температура воздуха

Влажность воздуха

Ветер

Ссылки на СНиП(ы) использованные в статье

Вклад участников

Примечание

Теплотехнический расчет ограждающей конструкции в зимний период

ProfStudent

Тепловлажностный расчет наружных ограждений

Оглавление

Введение

Список литературы

Проект котельной жилого дома. Л.О., ЗАО «Норград», пос. Золотые Пески

СНиП 01. 01-82. Строительная климатология и геофизика. М.: 1982

Действующее СП или СНП по строительной теплотехнике. Строительная теплотехника

Строительная теплотехника теплотехника Дата введения — 01.03.2003

1. Общие положения

Расчетная температура наружного воздуха в городах. Строительная теплотехника

Строительная теплотехника теплотехника Дата введения — 01.03.2003.

1. Общие положения

Теплообмен в условиях фильтрации в неоднородных ограждающих конструкциях зданий Научно-исследовательская работа по теме «Машиностроение»

Теплофизические характеристики картонной аварийной аптечки

Последние статьи об энергетике и строительстве

Энергоэффективность жилых домов с легкими стенами

AIME-097

Добавить комментарий Отменить ответ