Всн 006 89 сварка: 500 Internal Server Error

Содержание

ВСН 006-89 | Стройсоветы

Строительство магистральных и промысловых трубопроводов. Сварка

На нашем сайте можно бесплатно скачать Руководящий документ ВСН 006-89 в удобном формате. Узнать актуальный статус документа «Строительство магистральных и промысловых трубопроводов. Сварка» на 2016 год.

Скрыть дополнительную информацию

Страница 1

Страница 2

Страница 3

Страница 4

Страница 5

Страница 6

Страница 7

Страница 8

Страница 9

Страница 10

Страница 11

Страница 12

Страница 13

Страница 14

Страница 15

Страница 16

Страница 17

Страница 18

Страница 19

Страница 20

Страница 21

Страница 22

Страница 23

Страница 24

Страница 25

Страница 26

Страница 27

Страница 28

Страница 29

Страница 30

Страница 31

Страница 32

Страница 33

Страница 34

Страница 35

Страница 36

Страница 37

Страница 38

Страница 39

Страница 40

Страница 41

Страница 42

Страница 43

Страница 44

Страница 45

Страница 46

Страница 47

Страница 48

Страница 49

Страница 50

Страница 51

Страница 52

Страница 53

Страница 54

Страница 55

Страница 56

Страница 57

Страница 58

Страница 59

Страница 60

Страница 61

Страница 62

Страница 63

Страница 64

Страница 65

Страница 66

Страница 67

Страница 68

Страница 69

Страница 70

Страница 71

Страница 72

Страница 73

Страница 74

Страница 75

Страница 76

Страница 77

Страница 78

Страница 79

Страница 80

Страница 81

Страница 82

Страница 83

Страница 84

Страница 85

Страница 86

Страница 87

Страница 88

Страница 89

Страница 90

Страница 91

Страница 92

Страница 93

Страница 94

Страница 95

Страница 96

Страница 97

Страница 98

Страница 99

Страница 100

Страница 101

Страница 102

Страница 103

Страница 104

Страница 105

Страница 106

Страница 107

Страница 108

Страница 109

Страница 110

Страница 111

Страница 112

Страница 113

Страница 114

Понравилась статья? Поделиться с друзьями:

Статус документа на 2016: Актуальный

как осуществляется сварка в вертикальном и прочих положениях, обозначение, тонкости и нюансы

В настоящее время большинство элементов металлических конструкций соединяют путем накладки сварочных швов. Такое соединение отличается значительной прочностью и надежностью, не требуя при этом больших затрат времени и труда. Наиболее распространенным видом сварных соединений являются нахлесточные (условное обозначение «Н»). Они имеют небольшую чувствительность к погрешностям при наложении сварного шва, вследствие чего могут выполняться сварщиками без высокой квалификации и особых навыков.

Что из себя представляют

При таком соединении боковые поверхности деталей располагаются параллельно, частично перекрывая друг друга по краям. Его применяют для металла, толщина которого находится в пределах от 4 до 8 мм, а размер перекрытия превышает удвоенную сумму толщин свариваемых кромок.

Поверхности, на которые накладывают сварочные швы, практически не подвергают обработке. Исключение составляет лишь зачистка кромок. Стальные листы проваривают с обеих сторон, чтобы исключить риск проникновения влаги в зазор в процессе эксплуатации изделия.

Элементы, скрепляемые внахлест, перед сваркой плотно стягивают, поскольку зазоры снижают прочность соединения.

Сварка производится а)лобовым, б)фланговым (боковым), в)комбинированным либо г)косым швом. Стрелкой на картинке показано направления усилия.

Иногда сварные нахлесточные соединения выполняют с помощью прорезных и заклепочных швов. Первый тип предполагает прожигание сквозного отверстия в поверхности, наложенной сверху пластины и последующее накладывание кольцевого шва вдоль краев указанного отверстия.

Во втором случае шов накладывают вдоль периметра щели, прорезанной на пластине.

Дополнительный прорезной шов

Где применяются

Для металлических конструкций сварка нахлесточных соединений актуальна в ситуациях, когда соединяемые детали имеют большой вес, а возможность их перемещения с требуемой точностью ограничивается.

Внимание!

Этот вид сварки не рекомендуется применять для изделий, которые подвергаются воздействию переменных нагрузок.

Сварку внахлест с лобовыми швами используют при производстве конструкций листового типа (резервуаров, сосудов, обшивки и т.д.), нахлесточное соединение с фланговыми швами применяют при изготовлении изделий из профильных материалов (мачт, колонн, подкрановых и стропильных ферм).

Накладка сварочных швов внахлест с применением пазов и круглых отверстий используется при креплении стального настила к балкам и в других подобных случаях.

Преимущества и недостатки

К плюсам нахлесточной сварки относятся:

  • Простота сборки, предусматривающая возможность корректировки размеров собираемой детали за счет величины нахлестки.
  • Отсутствие скоса кромок под сварку.
  • Незначительная усадка металла при накладке сварных швов.

Однако нахлесточные соединения имеют и минусы:

  • Низкая эффективность работы при динамической и переменной нагрузке.
  • Увеличение расхода основного металла на перекрытие.
  • Возможность проникновения влаги в зазор между перекрываемыми деталями и последующее развитие коррозионных процессов.

Как варить

Существенным недостатком сварки внахлест является низкая устойчивость к изломам. Чтобы соединение не лопнуло при возникновении нагрузки, ему можно придать дополнительный запас прочности. С этой целью сварочный шов проводят вдоль края не только нижнего, но и верхнего листа.

Прочность нахлесточной сварки также повышают следующими способами:

  1. Вид сварочного шва выбирают, исходя из типа предстоящих нагрузок.
  2. Швы располагают симметрично силе воздействия нагрузок.
  3. Используют несколько типов швов, тем самым увеличивая их общую длину и снижая падающее на них напряжение.

Видео

Шины, диски, шиномонтаж в Ульяновске

Производитель: ВыберитеACURAADMIRALALFA ROMEOASTON MARTINAUDIBENTLEYBMWBRILLIANCEBUGATTIBUICKBYDCADILLACCHANGANCHERYCHEVROLETCHRYSLERCITROENDADIDAEWOODAIHATSUDATSUNDERWAYSDODGEDONGFENGDSFAWFERRARIFIATFORDFOTONFUQIGAC MOTORGEELYGENESISGREAT WALLHAFEIHAIMAHAVALHONDAHUMMERHYUNDAIINFINITIIRAN KHODROISUZUJACJAGUARJEEPKIALADALAMBORGHINILANCIALANDROVERLANDWINDLEXUSLIFANLINCOLNLOTUSLUXGENMANMASERATIMAXUSMAYBACHMAZDAMERCEDES BENZMINIMITSUBISHINISSANOPELPEUGEOTPLYMOUTHPONTIACPORSCHERANGE ROVERRAVONRENAULTROLLS ROYCEROVERSAABSCANIASEATSENSSKODASMARTSSANG YONGSUBARUSUZUKITESLATIANYETOYOTAVOLKSWAGENVOLVOXINKAIZAZZOTYEZXВАЗГАЗЛУАЗМОСКВИЧОКАТАГАЗУАЗ

Модель: Выберите

Год выпуска: Выберите

Модификация авто: Выберите

Подобрать Очистить

Уважаемые посетители, в интернет-магазине KOLOBOX Вы можете купить автомобильные шины и диски в Ульяновске, купить мотошины

и шины для квадроциклов, записаться на шиномонтаж или просто получить грамотную консультацию по интересующим Вас вопросам.
Автосервис KOLOBOX предлагает Вам огромный спектр услуг, в том числе: бесплатная диагностика авто, диагностика автоэлектрики, техобслуживание автомобиля, ремонт дисков, правка дисков, замена тормозных колодок и замена тормозных дисков. На нашем сайте представлены летние, зимние и всесезонные шины, а также широкий выбор автомобильных дисков. Вы можете купить шины следующих производителей: Bridgestone (Бриджстоун), Michelin (Мишлен), Goodyear (Гудиер), Nokian (Нокиан), Kumho (Кумхо), Maxxis (Максис), Toyo (Тойо), Continental (Континенталь), Yokohama (Йокохама),
Pirelli
(Пирелли), Nordman (Нордман), Кама, Goodride (Гудрайд), Dunlop (Данлоп), Matador (Матадор), Nitto (Нитто), Contyre (Контайр), Sailun (Сайлун), Sava (Сава), Cordiant (Кордиант), Tigar (Тигар), Gislaved (Гиславед), Viatti (Виатти), BFGoodrich (БФ Гудрич), Avatyre (Аватайр), Tunga (Тунга), Barum (Барум) и других производителей. Сделать покупку возможно, оставив заказ на сайте или заказать звонок, наши специалисты свяжутся с Вами и помогут подобрать продукцию.
Для самостоятельного выбора колёс для Вашего автомобиля, Вам поможет подбор шин и дисков по авто, либо воспользуйтесь формой подбора на главной странице. На сайте представлены, наиболее полным ассортиментом
литые, кованные диски
и штамповка. Вы можете купить у нас продукцию следующих производителей: Replay (Реплэй), Slik (Слик), LS (ЛС), TG Racing (ТГ Рэйсинг), Yamato (Ямато), Nitro (нитро), NZ (НЗ), Trebl (Требл), Alcasta (Алкаста), IJI, Yokatta (Йокатта), Vianor (Вианор), Nitro N2O (Нитро Н2О), Slik (Слик), Wiger (Вайгер), Скад, Konig (Кёниг), КРКЗ, Enkei (Энкей), YST, Gold Wheel (Голд вил), Sword (Свод), Kronprinz (Кронпринц), KWM
, Barret (Баррет), ТЗСК, KFZ, Icon (Айкон), ФМЗ, Advanti (Адванти), Bantaj (Бантаж), Catwild (Катвилд), Legeartis (Легеартис) и многие другие.

Мы рады видеть Вас в качестве наших друзей и партнёров.

Зачистка сварных швов после сварки по ГОСТ: способы

В скреплении металлических конструкций и разнообразных деталей сварка наиболее распространённый и приемлемый в экономическом плане метод.

Соединяя поверхности в итоге можно добиться однородного соединения, которое обеспечивает прочное скрепление отдельно взятых элементов.

Соединение – это слабое звено любого метода сварки. Поэтому зачистка сварных швов является необходимостью.

Не зачищенный сварной шов после сварки

Не зря зачистку сварных швов после сварки регламентируют ГОСТом 9.402-80.

Для очистки используется различный инструмент, задействуют определённые технологии. Это может быть:

  1. Очистка сварного шва механической шлифовкой.
  2. Протравливание с использованием химических материалов.
  3. Метод нейтрализации.

Понятно, что отдельно взятая технология имеет свои нюансы и рекомендации к применению в той или иной ситуации.

Оборудования для зачистки

К выбору техники нужно подходить взвешенно. Нужно правильно подбирать расходные материалы и рабочее оборудование.

Это может быть металлическая щётка, угловая шлиф/машинка с абразивными кругами или шлифовальный станок.

«Важно!

Выбирая шлифовальную технику, следует ориентироваться в первую очередь на отдаваемую мощность. И только потом смотреть на показатели потребления.»

К примеру, в судостроительной отрасли успешно используются передвижные шлифовальные машинки. Проще подъехать к заготовке больших размеров, нежели пытаться перемещать её на новое место.

Передвижная шлифовальная машина

Необходимость зачистки сварных швов

Заключительный этап сварки включает в себя очистку места соединения от шлака и окалины. Зачистка сварных швов после сварки проводится в три этапа:

  • обрабатывается место вокруг сварочного соединения;
  • полировка после обработки антиоксидом;
  • лужение места соединения.

Зачистка сварных швов регламентируется ГОСТ 9.402-80 и выполняется для устранения, в том числе, дефектов рабочей поверхности. Согласно утверждённым стандартам это могут быть:

  1. Лунки.
  2. Кратеры.
  3. Свищи.
  4. Трещины в швах.

Важно рабочий процесс выполнять в соответствии с принятыми нормами. Нельзя допускать нарушения установленных стандартов. Необходимо в полном объёме использовать возможности шлифовальной техники и других механизмов зачистки.

Механическая чистка стыковочного места

Как зачищать сварочные швы болгаркой? Самый простой способ механического воздействия – это ручная зачистка болгаркой. В этом случае можно избавиться от дефектов, которые неизбежны при сварке:

  1. От окалины.
  2. Заусениц и окиси.
  3. А также следов побежалости.

Зачистка сварного шва болгаркой

Многие отмечают экономичность данного метода, и это подтверждённый факт.

«К сведению!

Зачистка сварных швов будет выполнена профессионально, если правильно подобрать шлифовальный круг.»

 

Химическая чистка соединения

Как показывает практика взаимодействие двух способов: механического и химического воздействия – это наиболее эффективный и действенный вариант. Зачистка сварных швов может выполняться:

  • методом травления;
  • методом пассивации.

Давайте рассмотрим оба варианта. Определим отличия и выясним, в чём заключается каждый из вышеуказанных методов.

  • Зачистка сварных швов методом травления.

Это одна из стадий обработки сварного соединения, которая выполняется перед механической шлифовкой.

Работа проводится с использованием специального состава, позволяющего создать на рабочей (обрабатываемой) поверхности однородный слой.

Используя метод травления можно удалить участки с побежалостью. Травление допускается как отдельно взятых участков, так и полной заготовки.

Метод травления заготовки

В последнем случае материал лучше всего поместить полностью в ёмкость с травильным раствором. Нет чёткого регламента и времени на процесс травления при полном погружении.

Время в этом случае определяется в индивидуальном порядке. Зачистка сварных швов после сварки будет более эффективной, если после травления выполнить пассивацию. Это придаст месту соединения бонус в виде дополнительной прочности.

Обработка сварных швов после сварки может выполняться методом пассивации. Процесс выглядит следующим образом. Обработка поверхности проводится специальным составом.

Нанесённый ровный слой на рабочей поверхности образует плёнку. Это необходимо для предотвращения старения металла, точнее, коррозии.

Использование метода пассивации

С химической точки это выглядит так: оксиданты, с размягчённой поверхности детали или заготовки, взаимодействуя с нержавеющей сталью, ликвидируют образовавшиеся свободные излишки.

А также активизируют образование плёнки для защиты рабочего объекта.

Зачистка угловых сварных швов выполняется в соответствии с установленными правилами государственного технического надзора. За качество зачистки отвечает сменный мастер. Результаты работы заносятся в технологическую карту ремонта сварных швов.

Техника безопасности

Выполняя сварочные работы независимо от способа необходимо изначально подготовить рабочее место и проверить оборудование.

Процесс подразумевает использование специальных защитных средств и рабочей одежды для сварщика. В том числе, необходимость проведения инструктажа и соблюдения норм противопожарной безопасности.

Перед началом сварки проводится инструктаж, результат которого заносится в рабочий журнал. Допуск имеют лица не моложе 18 лет прошедшие специальное обучение.

Заключение

Для качественного изготовления продукции с использованием сварочных работ обязательным условием является обработка поверхности. Обработка может выполняться разными способами.

Но цель одна: привести рабочий элемент в состояние полной готовности. Важность этого процесса регламентируется положениями ГОСТ и другими документами на государственном уровне.

Можно сделать вывод, что обработка поверхности и удаление остатков сварки – это важный и неотъемлемый процесс, позволяющий в итоге получить желаемый результат.

Сварка вертикальных швов

В процессе сварки металлов нередко сталкиваешься с ситуациями, когда необходимо соединить две заготовки, расположенные в разных плоскостях. Это усложняет сам процесс, потому что стык двух деталей располагается или под углом, или вертикально, или в потолочной плоскости. Сварка вертикальных швов (потолочных и наклонных) – дело непростое. Оно связано с тем, что даже расплавленный металл, расположенный между двумя металлическими заготовками, подвержен закону всемирного тяготения, то есть, его тянет все время вниз. Отсюда и трудности сварки.

Поэтому существует два важных принципа сварки вертикальных швов:

  1. Расплавленный металл в зоне сварки должен кристаллизоваться быстрее, чем при обычной нижней позиции. А это будет возможно, если капли расплавленного металла будут небольших размеров. Этого добиться можно лишь уменьшением длины дуги, причем, выполняя сварку инвертором или полуавтоматом, необходимо электрод перемещать вглубь и наружу короткими и быстрыми движениями. Движение держака будет похоже на постукивание электродом по свариваемой поверхности.
  2. Сварка вертикального шва переменным током производится снизу вверх. Заполняя кратер шва, производится его наполнение снизу. Таким образом, металл, расположенный внизу, будет выполнять функции своеобразной подставки для металла, который заполняет сварочную ванну выше.

Правда, не всегда технология снизу вверх применима для сварки вертикального шва. Встречается немало ситуаций, когда приходится варить шов и сверху вниз. Чтобы капли расплавленного металла не стекли, необходимо придерживаться некоторых условий сварки.

  • Дуга должна быть короткой.
  • Электрод в начале пождига должен располагаться перпендикулярно плоскости соединения двух заготовок.
  • При варке он наклоняется вниз со стороны держака, то есть, сам электрод должен располагаться под острым углом по отношению к сварочному шву. При этом дугой он должен поддерживать металлические капли, чтобы они не стекали вниз.
  • Если стекание остановить не удается, то необходимо увеличить силу тока и увеличить перемещение электрода вниз. Рекомендуется также увеличить ширину сварочного шва, за счет перемещения расходника из стороны в сторону.

Эта технология соединения свариваемых заготовок вертикальным швом намного легче, чем снизу вверх. Но качество шва намного хуже.

Как правильно варить вертикальный шов

Перед тем как варить вертикальный шов электросваркой полуавтоматом или инвертором, необходимо выбрать технологию сварки. Это зависит от толщины свариваемых заготовок, от расстояния между их кромками, а также от формы притупления кромок.

  1. Технология сварки треугольником. Ее обычно используют, если соединяются детали толщиною не более 2 мм. При этом используется максимальное притупление кромок. В основе этой технологии лежит принцип сварки снизу вверх, при этом жидкий металл располагается сверху застывающего. Он постепенно стекает вниз, закрывая собой кристаллизующийся металлический шовный валик. При этом стекающийся вниз шлак не мешает проплавлению металла кромок, потому что он перемещается по уже затвердевшей ванне. По сути, ванна получается под определенным углом, это и есть основа технологии треугольником. Потому что по внешнему виду сварная ванна похожа на эту фигуру. Здесь важно правильно двигать электрод, чтобы полностью заполнить стык. Поэтому сначала набирается в нижней позиции зазора полочка, после чего электрод перемещается, к примеру, к левой кромке, где производится заполнение, затем к правой. Таким образом, и заполняется шов. Для этой технологии дуговой сварки лучше использовать электрод диаметром 3 мм, ток 80-100 ампер.
  2. Елочка. Этот вид сварки вертикальных швов оптимально подходит для зазоров между заготовками в 2-3 мм. Здесь используются достаточно сложные перемещения электродом. Сварку надо начинать от плоскости одной из кромок. То есть, по стенке кромки от глубины на себя надо электродом наплавить металл во всю толщину заготовки. Затем, не останавливаясь, нужно спустить электрод до самой глубины зазора. Здесь задержаться, чтобы произошла проплавка, после чего сделать все те же манипуляции по другой кромке. И таким образом, продолжать снизу вверх, до самого верха сварочного шва. Этим достигается равномерное распределение расплавленного металла в пространстве зазора. Самое важное – не допускать образования подрезов кромок и подтеков металла.
  3. Лестница. Этот способ сварки вертикальных швов используется при максимальном зазоре между соединяемыми металлическими заготовками и при минимальном притуплении кромок (или полном отсутствии притупления). Сам сварочный процесс – это переход от одной кромки к другой при минимальном подъеме электрода. То есть, сварка ведется зигзагообразным движением от кромки к кромке снизу вверх. При этом электрод длительно останавливается на кромках, а переход должен, наоборот, производиться быстро. При такой технологии валик будет иметь небольшое сечение, поэтому сварщики его называют «легким».

Все технологии могут производиться инвертором или полуавтоматом. Сваривать можно детали толщиною до 4 мм.

Зажигание дуги

Для качества сварки вертикальных швов очень важно правильно зажигать дугу. И неважно, варите вы инвертором, трансформатором или полуавтоматом. Если электрод закончился, то его нужно быстро поменять, потому что задержка – это снижение температуры в ванне.

Но даже в этом случае начинать поджиг надо с самой верхней точки кратера. Кстати, это может быть центр кратера или сбоку, все зависит от того, где сварка была до этого закончена. Первый проход в глубину надо делать быстро. Именно таким образом можно избежать зашлакованности зазора. Потому что дуга еще нестабильна, а температура ванны не на необходимом уровне. После поднятия электрода, нужно задержаться на проплавке точки начала сварки, где дуга стабилизируется, а ванна наберет необходимую температуру. После этого можно спускаться вглубь зазора.

Варить вертикальный шов достаточно сложно. Не зря столько вариантов предлагается. Начинающим сварщикам придется потратить немало времени, чтобы научиться этому. Поэтому предлагаем посмотреть видео – как правильно варить электросваркой вертикальный шов.

Флюс сварочный: что это такое, разновидности

При сварке металлов в зоне формирования шва создается высокая температура, увеличивающая химическую активность материалов. Заготовки начинают интенсивно окисляться, часть электрода испаряется. Это ухудшает процесс плавления и снижает качество соединения деталей по причине скопления большого количества шлаков в ванне. Для ее изоляции создан флюс сварочный. Он разработан в Академии наук, состоит из неметаллических композиций и делится на несколько марок. Каждая обладает индивидуальными свойствами.

Флюс и его назначение

Обезопасить зону шва от шлаков и окисления можно, используя непрерывную подачу химически инертных и легкоплавких компонентов. Их функции выполняет защитный флюс для сварки стали. Разные его марки состоят из оксидов и солей, предназначаются для черных и цветных металлов, а также для различных сплавов.

Оксидные составы включают в себя 1-30% марганца и кремния – 5-35%. Для заготовок из активных сплавов защитное вещество включает в себя фториды и хлориды кальция, бария, натрия и других элементов.

Для высоколегированных сталей применяют защиту с содержанием оксидов с солями. В них до 15% кремнезема, 1-9% оксида марганца и фторида кальция – около 30%.

Для начала реакции окисления металлов достаточно кислорода, содержащегося в воздухе. Оксидная пленка быстро появляется на алюминиевых деталях. Наличие слоя флюса предотвращает ее образование и обеспечивает:

  • активное расплавление металла;
  • избежание потерь свариваемого материала вследствие испарения;
  • стабильное горение дуги;
  • экранирование части пламени;
  • правильный расход присадок;
  • исключение возможности образования трещин и пор;
  • уменьшение разбрызгивания искр.

Таковы положительные свойства средств защиты шва.

Требования к защитному химическому составу

При использовании должны соблюдаться условия:

  • стабилизация процесса сварки;
  • отсутствие химических реакций;
  • изоляция места образования шва от воздействия окружающей среды;
  • легкое удаление остатков вместе с коркой шлака.

Это возможно при правильном химическом строении заготовок и присадок. Условия представляют некоторую сложность, но их выполнение – залог качественной сварки.

Классификации флюсов для сварки

Все виды данных веществ обладают индивидуальными параметрами. Они различаются внешним видом, химическим составом, назначением, технологией получения. Внешне они бывают:

  • в виде порошка;
  • кристаллов или зерен;
  • паст;
  • газов.

Чаще всего используются порошкообразные и гранулированные формы.

По химическому строению они сохраняют инертность при высоких температурах. По способу получения делятся на:

  • плавящиеся;
  • неплавящиеся.

Первые используются для улучшения антикоррозийных свойств и внешнего вида шва. Вторые – для его прочности при сварке алюминия, других цветных металлов и углеродистых сталей. По назначению – улучшают химическое строение легированных сталей и механическую прочность заготовок.

Классификации соответствует марка, устанавливаемая предприятием-производителем. Технология получения зависит от химического строения. Неплавящиеся составы имеют основу керамическую. Получают их путем измельчения компонентов с использованием шаровых мельниц.

Мелкие фракции имеют зерно размерами 0,25-1,0 мм, нормальные – 3-4 мм. Первые используются при сварке тонкой проволокой, не превышающей диаметра 1,5 мм. В наименование флюса входит буква М. Среди компонентов встречаются марганец, кремнезем, оксиды некоторых металлов и ферросплавы.

Они способны усиливать процесс сварки и улучшать раскисление кромок заготовок. В результате шов получается мелкозернистый с минимальным содержанием вредных примесей. Проволока используется относительно дешевая.

К недостатку неплавящихся флюсов относится пропускающая влагу упаковка.

Плавленые составы применяются при автоматической сварке. При их изготовлении используется размол компонентов, в которые входят мел, глинозем, плавиковый шпат и другие вещества. Они смешиваются и плавятся в специальных газопламенных или электродуговых печах.

В результате гранулирования смеси получают фракции разного размера, которые после застывания сушатся в барабанах, просеиваются и упаковываются.

Как действует состав

Для проведения ручной сварки порошок или гранулы насыпаются на поверхность свариваемого металла толстым слоем. При недостаточном объеме происходит непровар заготовок, образование раковин и трещин. Такой результат нежелателен, поэтому используются защитные флюсы разных марок. Для углеродистых и низколегированных сталей – АН-348 с буквами А, АМ, В, ВМ или ОСЦ-45, ФЦ-9. Автоматическая сварка ведется с использованием флюсов АН-15 или 20.

После засыпания слоя включается дуга или зажигается горелка и начинается процесс соединения деталей. Флюс постепенно добавляется в зону сварки из специального бункера по трубке. Под ним не происходит разбрызгивания жидкого металла, повышается производительность и снижается расход проволоки. Остатки защитного средства собираются обратно в бункер, застывшая корка шлака удаляется с заготовок.

Создание условий для использования флюса

Оксиды при попадании в ванну для сварки мешают процессу создания прочного шва. Флюс своими компонентами предотвращает контакт кислорода с металлом, удаляя слой окиси. Образующееся при работе облако газов помогает уменьшить расход материалов и не дает разбрызгиваться жидкой сварочной массе.

Для качественной работы нужно создать постоянно функционирующую электрическую дугу. Газы, выделяемые флюсовым веществом, стабилизируют ее горение. В такой ситуации создаются нормальные условия для сварочного процесса. Защитное вещество взаимодействует с заготовкой, улучшая внешний вид и свойства свариваемых деталей. Для организации таких условий необходимо соблюдать условия:

  • флюс не вступает в реакцию со стержнем и заготовкой;
  • сварная ванна остается изолированной во время процесса соединения деталей;
  • остатки защитной смеси вместе с коркой шлака после работы легко удаляются со шва.

Примерно 80% удаленного флюса засыпается в бункер сварочного аппарата и используется еще раз. У данного способа имеется ряд недостатков:

  • стоимость защитной смеси сопоставима с ценой проволоки;
  • шов осмотреть сразу невозможно, поэтому металл перед сваркой тщательно готовится

Если отсутствует возможность осмотра места формирования шва, можно не использовать химическую защиту.

Сочетание флюса с проволокой

Качественное соединение заготовок из низколегированных и углеродистых сталей получают с помощью сочетания проволоки и флюса. Свойства высококремнистых составов лучше, если в них присутствует марганец. Шов получается прочным, ровным, без трещин. Это объясняется малым количеством серы, переходящей из флюса в заготовку, выгоранием углерода в сварочной ванне. Проволока применяется низкоуглеродистая. Она дает меньшую пористость детали.

Качество шва зависит от состава проволоки, а вязкость – от флюса, содержащего низкое количество кремния. Такие защитные средства применяются при соединении низколегированных сталей.

При проведении сварочных работ металл взаимодействует с жидким шлаком. Происходит это на протяжении короткого времени до остывания места соединения, но энергично. Связано это с высокой температурой в месте контакта. Результат – обеднение или обогащение заготовок легирующими элементами. На этот процесс влияют:

  • режим сварки;
  • сила тока;
  • напряжение дуги.

При соединении деталей автоматическими аппаратами эти показатели не меняются.

Отдельно о флюсах для газовой сварки

Некоторые инструментальные сплавы, тонколистовые стали, цветные металлы поддаются сварке только в газовой атмосфере. При этом процессе используются пастообразные или порошковые флюсы. Они вносятся:

  • на привариваемую деталь;
  • в сварочную ванну;
  • на кромки заготовок.

Применяются и газообразные составы, подаваемые с помощью расходомера.

Для соединения деталей из меди, бронзы и латуни нужны кислые флюсы, содержащие борную кислоту – МБ-1 или МБ-2. Для чугуна – содержащие щелочные металлы в виде калия и натрия. Алюминий сваривается в присутствии фторидов и хлоридов натрия, лития и калия. Чаще всего применяется состав АФ-4А.

Флюсы для автоматики

Начинающие рабочие интересуются, что такое автоматическое оборудование. Оно помогает человеку сваривать многие виды металлов. Для аккуратного выполнения заданий необходимо правильно подобрать электроды и флюсы.

Защитную смесь размещают на поверхности заготовки слоем около 80 мм толщиной и 100 мм шириной. Лишнее удаляется для повторного применения. Флюс включает в себя оксиды алюминия, кальция и магния. Часто используется марка АН-348А, КВС или К. Состав стабилизирует работу дуги и снижает выделение газов с токсичными свойствами. Применяется при изготовлении резервуаров, сваривании труб, в области кораблестроения для сварки толстых слоев металла.

Сварочные флюсы оптимизируют труд и дают положительные результаты, перекрывающие недостатки. Грамотный выбор защитного вещества гарантирует получение качественного шва.

США. Сейфы ручной работы: Sun Welding Safe Co.


Вс Сварка началась до 1980 года, когда хозяин работал сварщиком. Его дом был ограблен и решил, что хочет построить сейф для безопасности и хранение. После того, как был построен первый сейф, многие члены его семьи и друзья хотели сейфы, а остальное было уже историей. Первый построенный сейф показано на дисплее в выставочном зале, приходите, посмотрите! Sun Welding — это семейный бизнес, которым управляет .Sun Welding была представлена ​​на KTLA для сейфов американского производства и дверей хранилищ . Sun Welding — крупнейший производитель сейфов округа Вентура, предлагающий качественные сейфы американского производства по доступным ценам.

Сейфы и двери для сейфов Sun Welding изготавливаются из цельных стальных дверей и сплошных стальных сварных корпусов . Поскольку вы можете найти более дешевый сейф в другом месте, вы не получите американского производства , которое стоит за каждым сейфом Sun Welding.На каждый сейф Sun Welding предоставляется пожизненная гарантия. Мы также предлагаем расширенные гарантии на блокировку. Если у вас есть определенный сейф, который вы продаете на рынке, и мы можем сравнить его, чтобы получить вы лучший из имеющихся сейфов для сварки от солнца. Мы поддерживаем наш продукт! После того, как вы закончите поиск в Интернете, свяжитесь с Sun Welding, чтобы получить сейф хорошего качества и по хорошей цене. Мы предлагаем советы экспертов по поиску идеального сейфа. Наш дружный коллектив сможет помочь вам выбрать сейф, который подходит именно вам.

Sun Welding предлагает местную службу доставки на весь округ Вентура и прилегающие районы.Предлагаем перезвоним службы доставки или службы доставки белых перчаток, где мы доставим вам сейф место жительства или бизнеса и разместите его там, где хотите. Если ты расположенные за пределами нашей зоны доставки, мы предлагаем услуги по доставке прямо к вам домой или в офис. Мы также можем предоставить услуги по доставке белых перчаток на грузовые перевозки, уточняйте цены по телефону. Sun Welding также предлагает услуги по переезду, если вы переезжаете, позвоните, чтобы узнать цены.


(PDF) Новый метод оценки параметров источника тепла в процессе моделирования газовой дуговой сварки

В последние годы аддитивное производство проволоки и дуги (WAAM) привлекает внимание как научных кругов, так и промышленности, поскольку оно имеет потенциал заменить или дополнить традиционные методы производства.Традиционные материалы и методы достигают своих ограничений при рассмотрении сложных и специальных приложений. Текущий рост приложений WAAM будет стимулировать разработку расходных материалов WAAM в ближайшем будущем. Приложения WAAM в основном относятся к мелкосерийному производству или прототипам, для чего часто требуются специальные составы проволоки или можно получить выгоду от адаптации расходуемого состава для желаемых компонентов. С одной стороны, производство сплошной проволоки экономически выгодно только при больших объемах.С другой стороны, проволока с металлическим сердечником особенно подходит для производства расходных композиций с индивидуальными потребностями или небольшими партиями, что очень привлекательно для WAAM. Тем не менее, только ограниченные исследования были выполнены по использованию порошковой проволоки в аддитивном производстве. В этом исследовании основное внимание уделяется использованию порошковой проволоки в приложениях WAAM. Металлопорошковая проволока двух химических составов, одна из черных металлов, среднеуглеродистая низкоуглеродистая сталь (AM-XC-45), и одна из цветных металлов, Stellite 6 (суперсплав на основе кобальта), были исследованы на основе промышленных интересов в RAMLAB.Микроструктура тонкой стенки WAAM AM-XC-45 была охарактеризована с помощью оптической микроскопии и сканирующей электронной микроскопии. В наплавленной стенке присутствуют перлит, феррит, бейнит и мартенсит. Столбчатые зерна встречаются около линии плавления. Повторяющиеся термические циклы заставляют зерна становиться более мелкими от верхнего слоя к нижнему. Механические свойства, включая микротвердость и предел прочности при растяжении, были протестированы и сопоставлены с традиционными методами обработки, такими как литье, фрезерование и ковка.Он показал сравнимую или превосходящую микротвердость и предел прочности на разрыв по сравнению с традиционным процессом, тогда как относительное меньшее удлинение наплавленной тонкой стенки AM-XC-45 указывает на то, что для улучшения пластичности детали необходима дополнительная термообработка. на основе суперсплава, который обладает хорошей износо- и коррозионной стойкостью и сохраняет эти свойства при высоких температурах. В этом исследовании выбрана и оптимизирована порошковая проволока Stellite 6 (WEARTECH® WT-6 GMAW-C, AWS A5.21 ERCCoCr-A) для получения результатов, сопоставимых с обычно используемым и более дорогостоящим лазерным напылением с точки зрения микроструктуры. и механические свойства.Оптимальные параметры осаждения были разработаны с использованием подложки из стали S355, а затем приняты при нанесении на подложку из нержавеющей стали AISI 420. Характеристики показали, что слой стеллита 6 в основном содержит твердый раствор Co-Cr-Fe с кристаллической структурой FCC в качестве матрицы, а Cr7C3 и Cr3C2 были идентифицированы в микроструктуре с помощью SEM, EDS и XRD. Эти карбиды могут способствовать увеличению прочности. Кроме того, идентифицированные карбиды Co4W2C могут влиять на износостойкость отложений Stellite 6 WAAM.Разбавление и твердость отложений WAAM могут достигать того же уровня, что и лазерное осаждение. Кроме того, для численного исследования процесса WAAM разрабатывается трехмерная модель распределения температуры с применением метода подвижной сетки. Модель помогает лучше понять физические явления (тепломассоперенос) во время осаждения WAAM. AM-XC-45 использовался для проверки разработанной модели. Проведено сравнение результатов моделирования и экспериментов. Разбавление и HAZ нанесенного WAAM одиночного шарика использовали в качестве критериев валидации.Моделирование линии A1 (1100K) хорошо согласуется с экспериментальным результатом. Линия слияния (1800K) показывает некоторое отклонение. По сравнению с лазерным напылением, основные различия между этими двумя процессами заключаются в источнике тепла, граничных условиях и реакции материала на процесс.

Характеристика частиц дыма, образующихся при дуговой сварке различными покрытыми электродами

На основе результатов ранее опубликованных исследований 14,15,17,23 , которые показали типичное преобладание микро- и наночастиц в WF, 3D-моделирование Облака основывались на гранулометрических данных, полученных в режиме измерений «Нано».Следует отметить, что в зависимости от свариваемых материалов средние значения гранулометрического состава (D 50 ) варьировались от 0,06 мкм (электрод EA-395 / 9-3.0-LD1 E-B20) до 94,71 мкм (электрод КК-50Н Кисвель). Это показывает, что в радиусе 5 м от источника размер частиц после поглощения водой изменяется в очень широком диапазоне. В этом случае только часть мелких частиц способна образовывать относительно стабильные аэрозоли, тогда как крупные частицы подвержены быстрому осаждению, если они не содержат полостей.Независимо от причин образования крупных частиц (вторичная агломерация в воздухе и воде или образование брызг), их присутствие при поглощении водой указывает на возможность их поглощения телом сварщика. Минимальный размер частиц, потенциально поглощаемых телом сварщика частиц в различных точках рабочей зоны, определялся с помощью электрода МР-3 с рутиловым покрытием (Ø3 мм) (рис. 2).

Рисунок 2

Гранулометрический состав WF в режиме «Nano» (стержень MR-3 с рутиловым покрытием).

Таким образом, исследованы особенности образования дымовых частиц фракции РМ 10 во всем пространстве рабочей зоны с использованием промышленных электродов Cho Sun CR-13, UONI-13/5, Bridge Brand J-421, ESAB. ОК-46 с различными видами покрытия (рис. 1 и 3, таблицы 1 и 2). В таблице 2 представлены средние значения результатов измерений. Различия в значениях не превышают 12%. По другим справочным данным, наличие частиц РМ 10 в воздухе рабочих помещений колеблется в пределах 15–80% (в зависимости от типа производственного объекта) 25 .Таким образом, максимальные уровни загрязнения частицами фракции PM 10 наблюдаются в рабочем пространстве при проведении дуговой сварки (таблица 2). На рис. 3 представлены трехмерные модели распределения частиц РМ 10 в рабочем пространстве при прилагаемой силе тока 150 А и использовании различных типов покрытых электродов. Трехмерные модели с приложенной силой тока 100 А были представлены в предыдущих исследованиях 23,24 . Эти модели представляют процентное содержание частиц фракции РМ 10 от общего количества ВФ в различных точках рабочего пространства.Следовательно, сложение процентов каждого из 3 направлений (↓ S, ← W, → E) соответствует 100% всех WF. Независимо от типа используемых электродов, трехмерные модели распределения частиц РМ 10 в плоскости пола имели гофрированную морфологию. Все 3D-модели демонстрируют высокие концентрации частиц РМ 10 на расстояниях 0–3 м и 4–5 м от источника излучения (рис. 3). Эта особенность может быть связана с высотой источника излучения от линии пола (0.8 м). Дымовое облако, по-видимому, достигает уровней Q (РМ 10 )> 60% даже на расстоянии 5 м от зоны излучения при использовании электродов с рутиловым, основным и кислотным покрытиями и прикладываемой силой тока 150 А (Таблица 1, Рис. . 3b). Следует отметить, что это влечет за собой загрязнение пространства площадью более 280 м 3 во время сварочных работ, которое может быть вызвано всего одним электродом (~ 1 мин). Поэтому нахождение обслуживающего персонала в этой рабочей зоне без средств защиты опасно для их здоровья (в соответствии с рис.1).

Рисунок 3

Трехмерные модели распределения частиц РМ 10 фракции WF при сварке промышленными электродами Cho Sun CR-13 ( a ), UONI-13/55 ( b ), Bridge Brand J- 421 ( c ), ЭСАБ ОК-46 ( d ) (металлические пластины ВСт-3сп, S = 8 мм, I = 150 А).

Таблица 2 Гранулометрические характеристики ВС в зависимости от силы тока дуговой сварки покрытыми электродами различных типов (металлические пластины ВСт-3сп, S = 8 мм).

В таблице 3 представлены геометрические типы 3D-моделей (ось ↑ H) в соответствии с типами покрытых электродов и значениями приложенной силы тока 23,24 . Следует отметить, что амплитуды рассеивания ВФ на уровне пола (↓ S, ← W, → E) пропорциональны их геометрии рассеяния по высоте (↑ H) (рис. 3).

Таблица 3 Геометрические типы 3D-моделей в зависимости от типа покрытия электродов.

Как правило, при использовании электродов с рутиловым и кислотным типами покрытия увеличение силы тока со 100 до 150 А вызывает более равномерное рассеивание облака дыма в направлениях ↓ S, ← W, → E.Кроме того, использование покрытых электродов кислотного типа характеризуется минимальной разницей значений D 50 и Q (PM 10 ) между точками отбора проб (рис. 1, табл. 2, рис. 3а, в). Напротив, при использовании электродов с основным и рутилово-целлюлозным типами покрытий дисперсия частиц фракции РМ 10 в пространстве рабочей зоны неравномерная (рис. 3б, г) 23,24 . Это можно объяснить разной интенсивностью испарения металла, которая возникает из-за изменчивости горючего компонента сварочного пара, образующего 1,16 .Следовательно, увеличение прилагаемой силы тока вызывает снижение стабильности горения сварочной дуги. В электродах с основным типом покрытия дестабилизирующим фактором горящей дуги является наличие ионов фтора F , играющих роль деионизаторов дуги 26 . Увеличение силы тока в процессе сварки при использовании электродов такого типа приводит к более быстрому измельчению частиц D 50 в области дыхания рабочего (↑ H), где этот параметр уменьшается более чем на два. порядков (таблица 2).Образцы, собранные из разных точек пространства, доказывают преобладание наноразмерных компонентов ВФ (<100 нм). Это соответствует ранее опубликованным результатам 1 , показывающим, что горение электродов основного типа менее стабильно по сравнению с рутиловыми. Нарастание D 50 с увеличением прилагаемой силы тока от 100 до 150 А характерно для сварки электродами рутил-целлюлозного типа. По электродам с кислотным покрытием существенных изменений не наблюдалось (таблица 2).В результате экспериментов установлено, что максимальная опасность возникает, когда используются электроды с основным покрытием и высокими значениями силы тока, в отличие от кислотных, рутиловых и рутил-целлюлозных типов, которые не доказывают свою эффективность. быть таким опасным. Кроме того, биологическая опасность с основным типом покрытия, по сравнению с нефтористыми электродами, увеличивается из-за выделения токсичных газов HF и SiF 4 . Также были исследованы особенности морфологии частиц и элементного состава WF, образующихся при сварке этим типом электродов (рис. 4 и 5).

Рисунок 4

Сканирующая электронная микроскопия. Изображения морфологических типов твердых частиц, конденсирующихся из пара при сварке покрытым электродом УОНИ-13/55 основного типа — общий вид ( а ), древовидные (коралловые) ( a , вставка), сплошная ( b ), полая ( c ), перфорированная ( d ), остроконечная ( e ) и структуры ядро-оболочка ( e , вставка ).

Рисунок 5

Изображение компонентов ВФ ( a ), полученное с помощью сканирующей электронной микроскопии, а также их элементный состав — сегментный спектр «1» ( b ) и «2» ( c ) соответственно (покрыто электрод УОНИ-13/55 основного типа).

В ходе анализа были изучены основные морфологические типы ВФ и выявлены различные типы морфологии (твердые и полые сферы, структуры «ядро-оболочка» 27 , перфорированные сферы, остроконечные пластины, агрегаты древовидных (коралловых) ) формы (рис. 4b – e и 5a). Образование WF — это процесс, который включает две стадии. Сначала происходит испарение металла в зоне дуги, что приводит к диспергированию образовавшихся паров с последующими конкурирующими механизмами роста, такие как коагуляция и конденсация 8,9,28 .Таким образом, расплавленные микрочастицы стремятся к минимизации свободной энергии поверхности, уменьшению площади контакта до момента сфероидизации и достижению затем изоляции (рис. 4b – d). В случае наночастиц высокие температуры приводят к необратимым изменениям морфологии частиц (рис. 5а). Массовый нагрев частиц и потеря формы бетона являются результатом значительной активации процесса диффузионного массопереноса. Это приводит к образованию агломератов древовидной (коралловой) формы размером до ~ 100 мкм (рис.4а, вставка; Рис. 5а) 29 . Следует отметить, что некоторые микрочастицы имеют поликристаллическую (керамическую) микроструктуру (рис. 4б, вставка). Зерна колеблющегося элементного состава образуются при окислении горящей поверхности сферических твердых частиц в атмосфере.

По данным химического анализа (рис. 5б, в), основу металлического состава ВФ составляют железо Fe, марганец Mn (3 класс опасности), хром Cr, никель Ni и медь Cu (2 класс опасности). , и кальций Ca, что соответствует справочным данным 6,7,30,31 .Особенностью образования дыма в процессе дуговой сварки является сочетание сбалансированного испарения и несбалансированного (горючего) перехода расплавленных компонентов в дым. Это объясняет бифракционное образование WF (Рис. 5a «Спектр 1», Рис. 5b). Следовательно, доля более мелких агломератов древовидной формы связана с нормальными условиями испарения, когда процентное содержание WF можно представить как функцию, которая зависит от состава расплавленного металла электрода и значений давления пара его элементы 26 .Содержание летучего марганца в этой фракции значительное (рис. 5б). В то же время взрывной характер испарения расплава препятствует быстрому увеличению содержания летучего марганца до равного парциального давления (рис. 5в, сканирующая электронная микроскопия). Поскольку соединения марганца обнаруживаются в больших концентрациях, можно сделать вывод, что почти все частицы, содержащие марганец, имеют размер фракции PM 10 .

Данные о химическом составе и морфологии ВФ также важны для понимания их биологической активности и токсичности для здоровья человека.Твердые частицы микронного размера могут повредить ткани внутренних органов человека, а частицы небольшой фракции и их агломераты древовидной (коралловой) морфологии обладают высокой цитотоксичностью (рис. 4e и 5). Проникновение в организм частиц PM 10 (в первую очередь наночастиц) стимулирует защитную реакцию, которая запускает воспалительные процессы, включая даже развитие тромбоза 32 . С уменьшением размеров частиц их инфильтрационная способность увеличивается, а также увеличивается вероятность попадания в кровь человека.Сверхмелкие частицы могут легко проникать в легкие через мембраны альвеолярного гребня 10 . Нарушение микроциркуляции в организме человека в конечном итоге приводит к развитию заболеваний сердечно-сосудистой системы и увеличивает риск рака (лейкоз, рак легких), сердечного приступа и апоплексического удара 33,34,35,36 .

Хроническое воздействие марганца на организм человека может вызывать генетические мутации и дегенерацию функции ЦНС.Этот негативный эффект аналогичен паркинсонизму по природе 37,38 . Наличие марганца в покрытых электродах основного типа летучих соединений фтора (KCaF 3 -CaF 2 , Na 2 SiF 6 ) и высокая основность огольной фазы способствует интенсивному течению щелочной и в ВФ соединения щелочно-земельных металлов (в частности, кальций Ca) (рис. 5б, в) 5 . Присутствие в ВФ летучих соединений фтора может привести к развитию астмы 39,40 .Кроме того, было доказано, что соединения хрома (Cr) и никеля (Ni), содержащиеся в сварочной проволоке и сварных металлах, оказывают канцерогенное влияние на организм человека (рис. 5b, c) 41,42 .

Работникам данной области необходим постоянный биомониторинг крови и мочи с целью оценки и контроля общих рисков для здоровья. Кроме того, предупреждающие текстовые и фото-сообщения о потенциальных рисках в зонах сварки могут помочь донести информацию об уровнях опасности «промышленных объектов» до сотрудников и посетителей.В свою очередь, использование сварочных стержней с низким уровнем дыма и / или устранение сварочного дыма за счет использования альтернативных методов сварки, таких как сварка трением (твердотельный процесс), позволит исключить отрицательные выбросы сварочных паров в атмосферу.

Точечная сварка твердых мишеней для сильноточного циклотронного излучения

Appl Radiat Isot. Авторская рукопись; доступно в PMC 1 декабря 2017 г.

Опубликован в окончательной редакции как:

PMCID: PMC5164840

NIHMSID: NIHMS824548

Департамент медицинской физики, Школа медицины и общественного здравоохранения Университета Висконсина, 1111 Highland Ave, Madison , WI 53705, Соединенные Штаты Америки

1 PAE и HFV внесли равный вклад в эту работу.

Окончательная отредактированная версия этой статьи издателя доступна в Appl Radiat Isot. См. Другие статьи в PMC, в которых цитируется опубликованная статья.

Abstract

Цирконий-89 находит широкое применение в позитронно-эмиссионной томографии. Его циклотронное производство ограничено теплопередачей от иттриевых мишеней при высоких токах пучка. Технология точечной сварки позволяет в три раза увеличить ток луча, не влияя на качество 89 Zr. Иттриевая фольга, приваренная к охлаждаемой струей танталовой опорной базе, вмещает протонный пучок 50 мкА, деградированный до 14 МэВ.Результирующий выход активности 48 ± 4 МБк / (мкА · ч) теперь расширяет охват 89 Zr для более широкого распределения.

Ключевые слова: Цирконий-89, 89 Zr, Zr-89, Ti-44, точечная сварка, циклотронная твердотельная мишень

I. Введение

Радиометаллы 3-d и 4-мерные подоболочки для маркировки индикаторов позитронно-эмиссионной томографии (ПЭТ) с длительными скоростями клиренса. Пептиды, моноклональные антитела, наноструктуры и множество больших молекул могут нацеливаться на специфические клеточные рецепторы, чтобы сигнализировать о болезни, но требуют наличия радиоактивной метки с химической универсальностью и периодом полураспада порядка часов или дней, чтобы соответствовать кинетике медленного поглощения, часто обнаруживаемой в различные опухоли [Anderson and Welch, 1999].Циклотронное производство десятков ГБк-уровней обычных позитронных эмиттеров ( 11 C и 18 F) включает протонное облучение газообразного N 2 или жидкого H 2 18 O. Эта цель наука хорошо развита, в то время как кажущаяся более простой перспектива сильноточной бомбардировки твердой подложки-мишени остается сложной задачей.

Цирконий-89 (t 1/2 = 78,4 ч) является наиболее тщательно разработанным в клинических условиях позитронно-излучающим радиометаллическим нуклидом с его включением в 11 клинических испытаний в США по состоянию на 2016 г. (клинические испытания.gov). Его производство в умеренных (100 единиц МБк) количествах посредством ядерной реакции 89 Y (p, n) 89 Zr (Saha et al., 1966) в настоящее время возможно с использованием небольших медицинских циклотронов, способных облучать мишени из иттрия 5 — 20 мкА протонов с энергией 10-20 МэВ. Были исследованы различные методы циклотронного прицеливания, включая облучение Y-фольги (Link et al., 1986 и DeJesus and Nickles, 1990), Y-распыленной меди (Meijs et al., 1994), порошкового Y (Nagatsu et al. , 2012), осадок Y 2 O 3 (Sadeghi et al., 2010) и водных растворов Y (NO 3 ) 3 (Pandey et al., 2016). Однако по мере того, как клинические испытания, требующие от 40 до 200 МБк на дозу 89 Zr-меченного соединения для человека, продолжают расширяться, потребность в методах получения количества ГБк 89 Zr возрастает. Современные небольшие медицинские циклотроны в настоящее время способны регулярно ускорять протоны на 100+ мкА. В результате основной фактор, ограничивающий производство 89 Zr, заключается в конструкции Y-мишеней, которые могут выдерживать от сотен до тысяч ватт тепловой мощности, выделяемой таким протонным пучком.В последние годы конструкции мишеней, способные выдерживать 30-45 мкА протонного облучения Y-фольги, охлаждаемой водой и гелием, были продемонстрированы Dabkowskia et al. (2015), Ciarmatori et al. (2011) и Siikanen et al. (2014). Однако в первых двух из этих методов используются тонкие (0,15 мм) фольги-мишени 89 Y, что ограничивает общую производственную мощность 89 Zr. Напротив, Siikanen et al. (2014) использовали мишень Y 89 с высокой массой (~ 3 г), что ограничивало бы удельную активность и, следовательно, радиофармацевтическую ценность произведенного Zr 89 .

В Университете Висконсина 89 Zr обычно производят путем зажима иттриевой фольги толщиной 1 см 2 × 0,64 мм на серебряном диске диаметром 1,9 см и толщиной 0,5 мм, охлаждаемом прямой струей воды. Эта 300-миллиметровая мишень принимает протонный пучок PETtrace, деградирующий с 16 МэВ до 14 МэВ под воздействием молибденовой фольги толщиной 0,125 мм вверх по потоку. При этой более низкой входной энергии реакции 89 Y (p, 2n) удалось избежать, что привело бы к нежелательным долгоживущим загрязнителям 88 Zr и 88 Y.Кроме того, толщина иттрия 0,64 мм соответствует потере энергии около 7 МэВ, захватывая большую часть (p, n) поперечного сечения, при этом сводя к минимуму массу иттрия, поступающего на стадии радиохимического разделения. Хотя эти условия облучения привели к благоприятному выходу ~ 40 МБк / (мкА · ч), равному 89 Zr, охлаждение Y-фольги обеспечивалось только косвенно за счет проводимости через охлаждаемую водяной струей подложку из серебряного диска и алюминиевую мишень. Таким образом, максимальный пучок, выдерживаемый этой зажатой иттриевой фольгой, оказался равным 15 мкА, при котором Y-фольга после облучения выглядела заметно почерневшей на попадании луча.При облучении протонами 20 мкА Y-фольга начала заметно плавиться, разбрызгиваться и образовывать ямки при попадании луча, снижая общий выход производства Zr. Целью данной работы было улучшить охлаждение фольги Y-мишени, чтобы обеспечить более интенсивное протонное облучение. Выполнение этого позволило бы значительно увеличить производственную мощность до 89 Zr и значительно сократить количество часов в неделю, посвященных его производству.

При целевом изменении дизайна учитывались несколько факторов.Предел теплопередачи предполагает прямое водяное охлаждение Y-фольги, но при этом существует риск химического воздействия нежелательных катионов, попадающих в охлаждающую воду, а также загрязнений охлаждающей воды, которые могут осаждаться на фольге. Точно так же наклон мишени относительно луча снижает поверхностную плотность мощности, но увеличивает массу иттрия, попадающего в фазу разделения. Таким образом, мы решили исследовать точечную сварку иттриевой фольги с подходящим целевым слоем, способным напрямую охлаждать с помощью стандартной технологии водяной струи при нормальном падении.Этот материал подложки мишени должен быть огнеупорным

  • , но при этом иметь хороший теплопровод. стадия растворения при разделении Zr / Y.

Настоящая работа направлена ​​на то, чтобы показать, что точечная сварка иттриевого материала мишени на инертную основу мишени с водяным охлаждением позволяет значительно увеличить производственную мощность 89 Zr.Подробные методы и результаты показывают, что этот метод нацеливания является простым и надежным методом для сильноточного циклотронного облучения иттрия и показывает многообещающую возможность его более широкого применения для производства других радионуклидов с низким выходом продукции.

II. Материалы и методы

Если не указано иное, реагенты были получены от коммерческих поставщиков и использовались в том виде, в котором они были получены. Химическая обработка мишеней после облучения проводилась с использованием сверхчистой воды 18 МОм и химикатов класса Optima (Fisher Scientific) для минимизации загрязнения металлическими следами.

Мишени для облучения, исследованные в этой работе, состояли из иттрия, который, как и большинство нечетных Z-элементов, является моноизотопным, что позволяет использовать фольги высокой чистоты (99,9%) с естественным содержанием изотопов (Alfa Aesar). Циклотронные мишени состояли из слоя иттрия (толщиной 0,64 мм), приваренного точечной сваркой к диску из инертного тантала (толщиной 0,5 мм) с помощью устройства для точечной сварки сопротивлением (White Dog, CHIFW040), снабженного медными или серебряными электродами, как показано на рис. Затем сваренный мишенный диск крепился к держателю мишени с водяным охлаждением с помощью двух, 12, толщиной 2–3 мм.Алюминиевые зажимные кольца с внутренним диаметром 7 мм с молибденовой или танталовой фольгой толщиной 0,125 мм для разложения энергии протонов, показанные на рис. Задняя поверхность целевого диска, которая образует кольцевое уплотнение, отделяющее циклотронный вакуум от водяного охлаждения, была испытана на герметичность с помощью простого устройства для испытания статическим давлением. Велосипедный насос с обратным клапаном и показаниями датчика давления с высоким разрешением повысил давление в собранном целевом водном следе до 0,6 МПа для обнаружения любых потенциальных утечек. Облучение мишени протонами 16.Протоны с энергией 0 МэВ контролировались на предмет мощности мгновенной дозы нейтронов и гамма-излучения для обнаружения любого ухудшения состояния цели в реальном времени (Barnhart, et al., 2012).

Фотография точечной сварки толщиной Y от 0,64 мм до Ta толщиной 0,5 мм.

Схема Y-образной мишени, сваренной Ta с прямым струйным охлаждением, с фольгой для деградации энергии пучка.

После облучения 4-минутный 89m Zr подвергался распаду перед разборкой и анализом активности основного состояния 89 Zr с помощью калибратора дозы радиоактивности (Capintec CRC-Dual PET, калибровочная константа 489) и эффективности откалиброванный германиевый гамма-детектор высокой чистоты (на 909 кэВ).Zr 89 был выделен из диска-мишени в соответствии с процедурой, адаптированной из Holland et al. (2009). Вкратце, иттрий селективно растворяли в 5 мл 6 М HCl, оставляя поддерживающий диск из Та нетронутым. Растворенный раствор затем разбавляли 10 мл H 2 O и пропускали через колонку с ~ 50 мг кремнеземистой смолы с гидроксаматными функциональными группами собственного приготовления, улавливая 89 Zr. Затем смолу промывали 10 мл 2 M HCl, 10 мл H 2 O и 89 Zr, элюируя 1 мл 1 M щавелевой кислоты (Aldrich Chemicals, 99.999% следов металлов) в четырех аликвотах по 100-500 мкл. Конечный продукт Zr 89 анализировали на эффективную удельную активность (ESA) десфероксамина (DFO) согласно литературным методикам, при этом выход хелатирования Zr определяли с помощью тонкослойной хроматографии на диэтилентриаминпентауксусной кислоте (DTPA) с визуализацией авторадиографией с помощью тонкослойной хроматографии на диэтилентриаминпентауксусной кислоте (DTPA) ( Holland et al., 2009) или хроматографией на целлюлозе с 2: 1: 1 ::: н-бутанолом: H 2 O: подвижной фазой уксусной кислоты (Meijs et al., 1992).

III. Результаты

A. Предварительное облучение

Процесс точечной сварки включает соединение двух металлических поверхностей путем защемления между электродами, приложения электрического тока большой мощности, вызывающего локальный резистивный нагрев и раскалывание двух поверхностей. Таким образом, для успешной точечной сварки подходящая подложка должна хорошо сочетаться с целевой фольгой в нескольких материалах и металлургических свойствах, включая температуру плавления, электрическое сопротивление и фазовое поведение бинарного сплава.В частности, было обнаружено, что материал основы должен иметь значительно более высокую температуру плавления, чем целевая фольга, чтобы сохранять целостность во время процесса сварки. Таким образом, иттрий толщиной 0,64 мм (точка плавления = 1522 ° C; ρ = 60 мкОм · см) был успешно сварен с танталом 0,25-0,5 мм (3017 ° C; 13 мкОм · см), молибденом (2623 ° C; 53,4 мкОм · см), вольфрам (3422 ° C; 5,3 мкОм · см) и ниобий (2477 ° C; 15 мкОм · см), в то время как менее тугоплавкие подложки, такие как серебро (962 ° C; 1,6 мкОм · см) и алюминий ( 660 ° С; 2.6 мкОм · см) были неудовлетворительными. Исследование фазового поведения бинарных сплавов Y-Ta, Y-Mo, YW и Y-Nb, составленное Эллиотом (1965), дает общую особенность, которая показывает небольшую степень смешиваемости (от <0,5 до 10 атомных процентов Ta / Mo / W / Nb) в жидком Y с падением температуры плавления, наблюдаемым для сплавов. Таким образом, механизм точечной сварки Y с этими тугоплавкими металлами, вероятно, включает нагрев Y выше его точки плавления, при котором небольшое количество тугоплавкого металла основы растворяется, образуя бинарный сплав на границе раздела и тесно связывая два материала.Дополнительные целевые фольги были исследованы для проверки универсальности техники точечной сварки, включая успешную точечную сварку скандия (1541 ° C; 56 мкОм · см) с Ta для потенциального циклотронного производства 44,45 Ti и гольмия ( 1474 ° C; 81 мкОм · см) к Ta в атмосфере аргона для потенциального производства 165 Er. После успешной точечной сварки полученные поверхности несколько почернели, которые были удалены путем полировки вращающейся щеткой Dremel.

При испытательных сварных швах с использованием медных сварочных электродов изменение цвета иттриевой фольги в месте сварки привело к гипотезе о том, что небольшие отложения материала медного электрода вплавились в поверхность иттрия.В то время как медь может быть растворена в 6 M HCl и потенциально может попасть в процедуру химического выделения 89 Zr, два исследования подтвердили безвредный характер этого потенциального загрязнителя. Во-первых, 63 Zn или 65 Zn будут продуктами активации от облучения любого остатка меди. Никакой такой активности не наблюдалось после облучения сваренных точечной сваркой мишеней Y / Ta или впоследствии извлеченного 89 Zr. Во-вторых, выполнение процедуры химического выделения 89 Zr с использованием индикатора 64 Cu в HCl не привело к обнаружению (<0.03% загрузки) 64 Cu экстрагируют гидроксаматной смолой или элюируют оксалатом Zr 89 .

Тем не менее, верхний электрод для точечной сварки, который контактирует с иттрием, обращенным к пучку протонов, был заменен серебряным электродом, показанным на рис. Кроме того, входное напряжение аппарата для точечной сварки было снижено до 80 В переменного тока, чтобы обеспечить более контролируемые сварные швы, балансируя между сварными точками, полученными при 120 В переменного тока, демонстрирующими значительную кратерную или перфорированную Y-образную фольгу, и сварными точками, полученными при 20-60 В переменного тока, которые недостаточно сцеплялись. Y и Ta.Танталовая подложка толщиной 0,5 мм оказалась идеальной для склеивания иттрия и скандия. Примерно двадцать отдельных точечных сварных швов равномерно покрывают иттриевую мишень размером 1 см 2 , что выполняется менее чем за пять минут. При 50 мкА протонов с энергией 16 МэВ тепловой импеданс, добавленный этой танталовой фольгой, приведет к разнице температур 100 ° C между направлением луча и задней охлаждаемой водой поверхностью.

B. Облучение

Сваренная с помощью Ta-сварки Y-мишень с водяным охлаждением и узел разрыхлителя Mo / Ta, показанные на рисунке, облучались последовательно интенсивными пучками протонов: 20, 30, 40 и 50 мкА в течение 1-2 часов.И гамма-, и нейтронный поток масштабируются линейно с током пучка, при этом «пустые» мишени из Ta-мишени, охлаждаемой водяной струей, и узла деградатора Ta производят примерно половину измеренного потока. Узел деструктора тантала имел преимущества перед деструктором молибдена, поскольку он уменьшал нейтронный и гамма-фон во время бомбардировки, а также уменьшал возможное попадание распыленного молибдена на поверхность иттриевой мишени. Кроме того, для сборки мишеней, сваренных Sc-Ta и Ta-сваркой Ho-Ta, с водяным охлаждением (без деградатора) было проведено испытание с помощью облучения 50 мкА в течение нескольких часов, чтобы проверить надежность сварных мишеней Sc-Ta и Ho-Ta для потенциального производства. из 44/45 Ti и 165 Er соответственно.

C. Последующее облучение

Испытательное облучение Y-фольги, приваренной к Ta с небольшим количеством (<5) сварных точек или точечной сваркой, выполненной при слишком низком сварочном напряжении, продемонстрировало основной механизм разрушения мишени. В этих случаях при облучении протонами 20–45 мкА визуальный осмотр после облучения выявил часть Y-фольги, которая отделилась от подложки из Ta и начала проявлять признаки плавления и распыления материала Y-мишени. Эти целевые сбои были успешно устранены путем увеличения напряжения точечной сварки и добавления 20–30 точек сварки по всей фольге.Такая Y-мишень, сваренная с помощью Ta, показана до и после облучения протонами 50 мкА в течение 1 часа. Удар луча очевиден, но значительной потери массы иттрия не наблюдалось. Степень обесцвечивания фольги Y-мишени была аналогична таковой при облучении Y-фольги 15 мкА с использованием ранее использовавшихся способов производства Zr 89 , описанных в разделе I. Этот ток облучения также значительно выше, чем у Dabkowskia et al. (2015) и Ciarmatori et al. (2011) использовали для облучения тонких Y-фольг и немного выше 45 мкА, что Siikanen et al.(2014) использовали для облучения больших Y-фольг с прямым охлаждением H 2 O. Облучение мишеней, сваренных Ta-сваркой Sc и Ta-сварных Ho, протонами 50 мкА в течение 1-3 часов дало результаты визуального контроля, идентичные результатам визуального контроля, полученным при сварке Ta-сваркой Y, только с небольшим обесцвечиванием и отсутствием видимого повреждения фольги мишени.

Фотографии Y-образной мишени, сваренной Ta (а) до облучения, (б) после 2-часового облучения протонами 50 мкА.

Конец бомбардировки (EOB) 89 Выходы производства Zr 48 ± 4 МБк / (мкА · ч) соответствовали независимо от тока облучения и хорошо согласуются с теми, которые наблюдались с помощью ранее использовавшихся нами методов, описанных в разделе I.Кроме того, этот выход согласуется с 49 ± 4 МБк / (мкА · ч), измеренным Siikanen et al. (2014) и значительно выше, чем наблюдали Dabkowskia et al. (2015) и Ciarmatori et al. (2011) облучение более тонких Y-фольг при более низких энергиях протонов. Таким образом, значительно улучшенная стойкость к току протонного пучка Y-мишени, сваренной Ta, увеличила производственные мощности 89 Zr более чем в три раза.

Растворение и радиохимическое выделение 89 Zr происходило в хорошем согласии с предыдущим опытом с облученными Y-фольгами, с радиохимическим выходом 89 Zr в щавелевой кислоте ~ 90%.Подложка из тантала не показала деградации во время растворения материала Y-мишени. Устойчивость субстрата Ta к соляной кислоте дополнительно исследовали путем погружения Ta в 12 M HCl на 12 дней без видимых изменений или заметной потери массы. EOB DFO ESA, измеренный для оксалата Zr 89 , составил 60 ± 70 ГБк / мкмоль (n = 10). Это согласуется с нашими результатами EoB DFO ESA для 89 Zr, полученного предыдущими методами, с концентрацией 60 ± 50 ГБк / мкмоль (n = 124).Кроме того, эти результаты согласуются со значениями EOB DFO ESA 17–44 ГБк / мкмоль, сообщенными Holland et al. (2009) и 4-4 ГБк / мкмоль, сообщенные Wooten et al. (2013). Возможно, что более высокая вариабельность значений ESA, измеренных в текущей работе, от цикла к запуску является результатом метода точечной сварки, потенциально приводящего к более высокому загрязнению металлическими следами 89 Zr из-за присутствия охлаждающей воды. -контактная подложка из Ta, фольга-деструктор, распыляемая сильным протонным током, или от сварочного электрода.Однако тот факт, что средняя удельная активность такая же или лучше, чем у всех ранее описанных методов, позволяет сделать вывод о том, что в конечный продукт из 89 Zr в процессе точечной сварки не добавляются значительные примеси. В будущих исследованиях, связанных с атомно-эмиссионной спектроскопией микроволновой плазмы, этот вопрос будет исследован дополнительно. Мечение DFO-конъюгированного моноклонального антитела с помощью Ta-welded-Y-продуцируемого 89 Zr проходило с типичными выходами радиохимического мечения. Обобщены результаты производства Zr 89 , полученные с использованием Y-образных мишеней, сваренных Ta, а также результаты, недавно опубликованные в литературе.

Таблица 1

Сравнение результатов производства циклотрона 89 Zr с литературными данными.

IV. Выводы

Приварка фольги мишени к охлаждаемой танталовой подложке позволила нам более чем в три раза увеличить ток пучка во время облучения иттрием, что привело к значительному увеличению производственной мощности 89 Zr и уменьшению количества требуемого циклотронного времени в неделю. для его изготовления. Было показано, что метод точечной сварки эффективно связывает другие хрупкие металлы, такие как скандий и гольмий, с тугоплавкими металлическими подложками, что подчеркивает универсальность метода для производства других циклотронных мишеней с сильным протонным током.Цирконий-89 был выделен из Y-фольги, полученной точечной сваркой из Та, с использованием стандартных методов, и было обнаружено, что конечный продукт Zr 89 хорошо реагирует в процедурах радиоактивного мечения на основе хелаторов.

Основные моменты

  • Предыдущие методы производства Zr 89 ограничивают токи протонного облучения до 15 мкА.

  • Сильноточная мишень для облучения протонами, изготовленная точечной сваркой Y на основе Ta.

  • Y-образная мишень, сваренная Ta, устойчивая к воздействию протонного излучения 50 мкА и 14 МэВ.

  • Целевой выход 89 Zr из расчета 48 ± 4 МБк / (мкА · ч).

  • Нет существенной разницы в результирующей удельной активности 89 Zr.

Сноски

Заявление издателя: Это PDF-файл неотредактированной рукописи, принятой к публикации. В качестве услуги для наших клиентов мы предоставляем эту раннюю версию рукописи. Рукопись будет подвергнута копированию, верстке и рассмотрению полученного доказательства, прежде чем она будет опубликована в окончательной форме для цитирования.Обратите внимание, что во время производственного процесса могут быть обнаружены ошибки, которые могут повлиять на содержание, и все юридические оговорки, относящиеся к журналу, имеют отношение.

VI. Ссылки

  • Андерсон К.Дж., Уэлч М.Дж. Помеченные радиометаллами агенты (не технеций) для диагностической визуализации. Chem Rev.1999; 99: 2219–2234. [PubMed] [Google Scholar]
  • Barnhart TE, Engle JW, Valdovinos HF, Severin GW, Nickles RJ. Подскажите детекторы излучения для отслеживания целевых условий. AIP Conf Proc.2012; 1509: 34–37. [Google Scholar]
  • Ciarmatori A, Cicoria G, Pancaldi D, Infantino A, Boschi S, Fanti S, Marengo M. Некоторые экспериментальные исследования производства 89Zr. Radiochim Acta. 2011; 99: 631–634. [Google Scholar]
  • Дабковски А.М., Пейси С.Дж., Талбойз М., Маршалл С. Оптимизация производства циклотронов для радиометалла из циркония 89. Acta Phys Pol A. 2015; 127: 1479–1482. [Google Scholar]
  • DeJesus OT, Nickles RJ. Производство и очистка 89 Zr, потенциальной метки антител к ПЭТ.Appl Radiat Isot. 1990; 41: 789–790. [Google Scholar]
  • Эллиот Р.П. Состав бинарных сплавов, первое приложение. Макгроу-Хилл; Нью-Йорк: 1965. [Google Scholar]
  • Holland JP, Sheh Y, Lewis JS. Стандартизированные методы производства циркония-89 с высокой удельной активностью. Nucl Med Biol. 2009. 36: 729–739. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [Google Scholar]
  • Link JM, Krohn KA, Eary JF, Kishore R, Lewellen K, Johnson MW, Badger CC, Richter KY, Nelp WB. 89 Zr для мечения антител и позитронно-эмиссионной томографии.J Labeled Comp Radiopharm. 1986; 23: 1297–1298. [Google Scholar]
  • Meijs WE, Herscheid JDM, Haisma HJ, Pinedo HM. Оценка Desferal как бифункционального хелатирующего агента для маркировки антител Zr-89. Appl Radiat Isot. 1992; 43: 1443–1447. [PubMed] [Google Scholar]
  • Мэйдс В.Е., Хершайд Дж.Д.М., Хайма Х.Дж., Вейбрандтс Р., Лангевельде Ф.В., Ван Леуффен П.Дж., Муй Р., Пинедо Х.М. Производство особо чистого без носителя. Добавлен 89 Zr для мечения антител с помощью позитронного эмиттера.Appl Radiat Isot. 1994; 12: 1143–1147. [Google Scholar]
  • Нагацу К., Сузуки Х., Фукада М., Минегиши К., Цуджи А., Фукумура Т. Керамический сосуд-мишень из глинозема для дистанционного производства металлических радионуклидов путем растворения мишени на месте. Nucl Med Bio. 2012; 39: 1281–1285. [PubMed] [Google Scholar]
  • Pandey MK, Bansal A, Engelbrecht HP, Byrne JF, Packard AB, DeGrado TR. Улучшение производства и обработки 89 Zr с использованием раствора мишени. Nucl Med Biol. 2016; 43: 97–100.[PubMed] [Google Scholar]
  • Sadeghi M, Kakavand T, Taghilo M. Targetry of Y 2 O 3 на медной подложке для производства Zr без добавления носителя 89 Производство Zr посредством 89 Y ( p, n) 89 Zr реакция. Kerntechnik. 2010. 75: 298–302. [Google Scholar]
  • Saha GB, Porile NT, Yaffe L. (p, xn) и (p, pxn) Реакции иттрия-89 с протонами с энергией 5–85 МэВ. Phys Rev.1966; 144: 962–971. [Google Scholar]
  • Siikanen J, Tran TA, Olsson TG, Strand S-E, Sandell A.Система твердых мишеней с дистанционным управлением облучаемыми мишенями для циклотронов ПЭТ. Appl Radiat Isot. 2014; 94: 294–301. [PubMed] [Google Scholar]
  • Вутен А.Л., Мадрид Э., Швейцер Г.Д., Лоуренс Л.А., Мебрахту Э., Льюис BC, Lapi SE. Стандартное производство Zr 89 с использованием автоматизированного модуля. Appl Sci. 2013; 3: 593–613. [Google Scholar]

Насколько горячая сварочная дуга? — Удивительные факты и советы по безопасности

0

Последнее обновление: 25 июля 2021 г.

Все мы знаем, что сварка включает горячий горячий нагрев, но насколько горячая сварочная дуга на самом деле? В среднем сварочная дуга имеет температуру от 6500 до 10 000˙F.Но плазменная дуга может достигать 50 000˙F!

Сварка — занятие любопытное. В то время как работа, связанная с такими профессиями, как кладка или плотничество, может рассматриваться с одной точки зрения, сварка — это другое дело. Существует своего рода барьер между миром видимого и невидимого или тем, что сварщик видит под своим капюшоном, и тем, что видят окружающие сварщика. Никто другой не сможет увидеть детали работы, пока она не будет завершена. А вот сварщик один такой провидец .

Помимо дыма и зеркал, сварщик в своем сварочном шлеме (или капюшоне) может видеть через чрезвычайно яркий ультрафиолетовый свет расплавленную сварочную ванну. Но свет все еще есть и виден окружающим. Этот свет выделяет большое количество тепла, которое ощущает в основном сварщик, но потенциально — окружающие. Сварщик должен соблюдать хотя бы одну меру предосторожности, т. Е. Надевать сварочный шлем для сварки. Но есть и другие вещи, которые он должен сделать, чтобы защитить не только глаза, но и другие вещи.


Компоненты сварочной дуги

Сварочную дугу составляют три основных компонента.

Электричество

Сварочная дуга генерируется электрическим током от источника питания. Ток протекает через заготовку, вызывая короткое замыкание, которое одновременно плавит основной металл и присадочный металл. Поскольку вы имеете дело с электричеством, важно соблюдать осторожность. Например, если вы ведете сварку под дождем, вам нужно помнить, что вода проводит электричество, и вы можете получить удар, если подвергнетесь слишком большому воздействию воды.

Свет

Вопреки тому, что говорят многие, сварочная дуга не ярче солнца. Однако воздействие света сварочной дуги ярче, чем любое солнце, которое вы увидите под атмосферой. Дуга излучает ультрафиолетовое излучение, которое может обжечь глаза и кожу.

Тепло

Как указывалось ранее, в среднем сварочная дуга составляет около 10 000˙F. Но плазменная дуга может достигать 50 000˙F. Считается, что поверхность Солнца имеет температуру около 10 000˙F.Что делает сварку допустимой, так это то, что тепло в основном концентрируется в зоне сварного шва в точке возникновения дуги. Но тепло излучает, поэтому будьте осторожны.

Кредит изображения: Кристофер ПБ, Shutterstock

Защита от сварочной дуги

Поскольку мы говорим о защите себя от света более яркого, чем любой другой, который вы увидите, и от жары, сравнимой с солнцем, само собой разумеется, что у вас есть смекалка.

Электричество

Риск возрастает, когда вы подвергаетесь воздействию окружающей среды.Но вы всегда должны следить за тем, чтобы ваша одежда была как можно более сухой. Условия не всегда идеальны, но на каждом этапе вы должны стараться не допускать попадания влаги в зону сварного шва и оставаться сухим.

Свет

Ультрафиолетовые лучи могут обжечь кожу так же, как солнечный ожог. Но при сварке те же ожоги, которые вы получаете в палящий солнечный день посреди июля в Фениксе, могут случиться в течение часа без защиты. Если с этим ничего не делать, это может привести к долгосрочным проблемам со здоровьем, включая рак.Носите одежду подходящего размера, не слишком тесную и не слишком свободную. Свет может проникнуть через щели в одежде и обжечь кожу даже за короткий промежуток времени.

Самое главное, убедитесь, что ваш сварочный кожух работает правильно. Это означает, что на вашем объективе нет трещин, нет зазоров по краям и т. Д. Небольшая трещина в сварочном объективе может вызвать ожог от вспышки. Это часто случается при воздействии ультрафиолета даже на пару минут.Ультрафиолетовый свет обжигает роговицу, вызывая небольшой, но непоправимый ущерб вашим глазам. Поначалу вы этого не почувствуете. Обычно это наступает позже. Если вы просыпаетесь посреди ночи с головной болью и чувствуете, будто у вас в глазу песок, вероятно, у вас внезапный ожог. Боль обычно проходит примерно через день.

Кредит изображения: Pixabay

Тепло

Сварочная дуга

Α может быть горячей, как поверхность солнца. Во время сварки вы можете почувствовать тепло, исходящее от центра дуги.Это может отвлечь вас и обжечь. Хороший сварной шов может быть испорчен из-за дискомфорта из-за высокой температуры.

Хотя более плотная тканая одежда необходима для защиты кожи от вредных ультрафиолетовых лучей, она не обязательно защитит вас от жары. Правильное расположение во время сварки может до некоторой степени удерживать тепло от вас. Лучшая защита — это кожаная куртка для сварщиков или фартук. Это не только защитит вас от излучения, но и поможет защитить вас от горячих искр, горячих кусков шлака и шлифовальной пыли.

Заключение

В идеале вы не должны замечать ни один из трех компонентов сварочной дуги во время сварки. Все защитное оборудование спроектировано таким образом, чтобы вы могли максимально сосредоточиться на сварке в своем собственном маленьком мире под капотом.


Изображение предоставлено: vladee, Shutterstock

ЧПУ, Металлообработка и производство 2 кг связка 2 мм сварка алюминия Практика / тестовые образцы Бизнес, офис и промышленность

ЧПУ, Металлообработка и производство 2 кг связка 2 мм сварка алюминия Практика / тестовые образцы Бизнес, офис и промышленность
  • Домашняя страница
  • Бизнес, офис и промышленность
  • ЧПУ, Металлообработка и производство
  • Сварочное и паяльное оборудование
  • Сварочное оборудование и принадлежности
  • Сварочные материалы
  • Сварочные провода
  • 2 кг связка 2 мм Практика сварки алюминия / тестовые образцы

/ тестовые образцы Пачка 2 кг Практика сварки алюминия 2 мм,

,

Купоны на сварку алюминия толщиной 2 мм Практика / тестовые образцы) Пачка 2 кг примерно 200 мм x 50 мм, отправляется Королевской почтой 2-го класса, Рекламные товары, низкая цена и быстрая доставка , Предоставляем лучшее для всех клиентов! Образцы для практики / испытаний 2 кг связка 2 мм для сварки алюминия, 2 кг связка 2 мм для сварки алюминия Практические / испытательные образцы.






Полную информацию и описание см. В списке продавца.

, Отправлено Королевской Почтой 2-го класса, 2-миллиметровые образцы для практики сварки алюминия / испытательные образцы. См. Все определения условий: Материал сварочной проволоки: Алюминий, Изделие может быть вторым заводом. новое состояние без износа, e, Состояние :: Новое другое, у него есть небольшой недостаток, который не влияет на работу элемента, такой как царапина или вмятина,

Купоны на сварку алюминия толщиной 2 мм, Практические / тестовые образцы, Элемент Может включать оригинальные аксессуары, комплект по 2 кг, см. подробности, или может быть в оригинальной упаковке, но не запечатан.: Товар в отличном состоянии, 2 кг в упаковке примерно 200 мм x 50 мм. Товар может отсутствовать в оригинальной упаковке или защитной упаковке.

2 кг пачка 2 мм алюминиевая сварочная практика / испытательные образцы


2 кг пачка 2 мм алюминиевая сварочная практика / испытательные части


slnrc.org

,

Купоны на сварку алюминия толщиной 2 мм Практические / испытательные образцы) Пачка 2 кг примерно 200 мм x 50 мм, отправляется Королевской почтой 2-го класса, Рекламные товары, Низкая цена и быстрая доставка, Обеспечьте лучшее для всех клиентов !

Поведение материала и эволюция микроструктуры во время точечной точечной сварки трением повторным заполнением алюминиевого сплава Alclad 2A12-T4

[1] Г.Х. Ли, Л. Чжоу, W.L. Чжоу, X.G. Сонг и Ю. Хуанг, Влияние времени выдержки на эволюцию микроструктуры и механические свойства разнородных металлов алюминий-медь, сваренных точечной сваркой трением с перемешиванием, J. Mater. Res. Technol. , 8 (2019), № 3, с. 2613. doi: 10.1016 / j.jmrt.2019.02.015
[2] Патил Р.Р., К.Дж.К. Анураг Тилак, В. Шривастава и А. Де, Минимизация износа электродов при контактной точечной сварке алюминиевых сплавов, Sci.Technol. Сварка. Присоединение , 16 (2011), № 6, с. 509. DOI: 10.1179 / 1362171811Y.0000000036
[3] Z.W. Сюй, З.В. Ли, С. Джи и Л. Чжан, Точечная сварка трением с перемешиванием алюминиевого сплава 5083-O, J. Mater. Sci. Technol. , 34 (2018), № 5, с. 878. DOI: 10.1016 / j.jmst.2017.02.011
[4] U.F.H. Сухуддин, В. Фишер, Дж.Ф. дос Сантос, Термический цикл при точечной сварке разнородных элементов трением алюминия и магниевого сплава, Scripta Mater. , 68 (2013), №1, с. 87. DOI: 10.1016 / j.scriptamat.2012.09.008
[5] Y.X. Хуанг, Б. Хан, С.Х. Lv, J.C. Feng, H.J. Liu, J.S. Ленг и Й. Ли, Поведение границ раздела и механические свойства заполняющего соединения сваркой трением с перемешиванием AA 2219, Sci. Technol. Сварка. Присоединение , 17 (2012), вып.3, стр. 225. doi: 10.1179 / 1362171811Y.0000000100
[6] Доктор медицины Таер, Т. Rosendo, J.F. Dos Santos, N. Huber, J.A. Mazzaferro, C.P. Маззаферро и Т. Strohaecker, Влияние параметров FSSW пополнения на микроструктуру и прочность на сдвиг 5042 алюминиевых сварных швов, J. Mater. Процесс. Technol. , 213 (2013), № 6, с. 997. DOI: 10.1016 / j.jmatprotec.2012.12.009
[7] Z.К. Шен, X.Q. Ян, З.Х. Чжан, Л. Цуй, Т.Л. Li, Микроструктура и механизмы разрушения соединений из алюминиевого сплава 7075-T6, сваренных точечной сваркой трением с перемешиванием, Mater. Des. , 44 (2013), с. 476. DOI: 10.1016 / j.matdes.2012.08.026
[8] Т. Розендо, Б. Парра, M.A.D. Таер, A.A.M. да Силва, Ж.Ф. душ Сантуш, Т.Р. Штрохеккер, Н. Alcântara, Механические и микроструктурные исследования алюминиевого сплава AA6181-T4, сваренного точечной сваркой трением, Mater.Des. , 32 (2011), № 3, с. 1094. DOI: 10.1016 / j.matdes.2010.11.017
[9] J.Y. Цао, М. Ван, Л. Конг и Л.Дж. Го, Образование крючков и механические свойства точечной сварки трением в сплаве 6061-T6, J. Mater. Процесс. Technol. , 230 (2016), с. 254. DOI: 10.1016 / j.jmatprotec.2015.11.026
[10] Y.Q. Чжао, Х.Дж. Лю, С.Х. Чен, З.Лин, Дж.К. Хоу, Влияние глубины погружения втулки на микроструктуру и механические свойства алюминиевого сплава Alclad 7B04-T74, полученного точечной сваркой трением, Mater. Des. , 62 (2014), с. 40. DOI: 10.1016 / j.matdes.2014.05.012
[11] П. Б. Прангнелл и К. Heason, Образование зернистой структуры во время сварки трением с перемешиванием, наблюдаемое с помощью «техники остановки действия», Acta Mater. , 53 (2005), № 11, с. 3179. DOI: 10.1016 / j.actamat.2005.03.044
[12] Дж. Шен, С. Б. М. Lage, U.F.H. Сухуддин, К. Болфарини и Дж. Ф. дос Сантос, Развитие текстуры и поведение потока материала во время точечной точечной сварки трением с добавлением перемешивания AlMgSc, Metall. Матер. Пер. А , 49 (2018), №1, с. 241. DOI: 10.1007 / s11661-017-4381-6
[13] J.Y. Цао, М. Ван, Л. Конг, Ю.Инь, Л.Дж. Го, Численное моделирование и экспериментальное исследование течения материала при точечной сварке трением Al 6061-T6, Int. J. Adv. Manuf. Technol. , 89 (2017), № 5-8, с. 2129. DOI: 10.1007 / s00170-016-9247-3
[14] S.T. Амансио-филхо, A.P.C. Камилло, Л. Бергманн, Дж. Ф. душ Сантуш, С.Е. Курий, Н.Г.А. Мачадо, Предварительное исследование микроструктуры и механических свойств точечной сварки трением из алюминиевого сплава 2024 г., Mater.Пер. , 52 (2011), № 5, с. 985. DOI: 10.2320 / matertrans.L-MZ201126
[15] Y.C. Лин, Ю. Ся, Y.Q. Цзян и Л. Li, Осаждение в сплаве Al – Cu – Mg при воздействии ползучести, Mater. Sci. Англ. А , 556 (2012), стр. 796. DOI: 10.1016 / j.msea.2012.07.069
[16] Ван С.С., Старинк М.Дж., Гао Н., Осадочное упрочнение в сплавах Al – Cu – Mg., 54 (2006), № 2, с. 287. DOI: 10.1016 / j.scriptamat.2005.09.010
[17] Г. Эбрахими, Х.Р. Эзатпур, Влияние осадков на поведение при горячей деформации сплава AA2024, Mater. Sci. Англ. А , 681 (2017), стр. 10. DOI: 10.1016 / j.msea.2016.11.015
[18] ТУАЛЕТ. Ву, Ю. Дж. Ван, Дж. Б. Ван и С.М. Вей, Влияние электрического импульса на выделения и прочность материала алюминиевого сплава 2024 г., Mater.Sci. Англ. А , 608 (2014), стр. 190. doi: 10.1016 / j.msea.2014.04.071
[19] М.Дж. Старинк, Н. Гао, Л. Дэвин, Дж. Ян и А. Сересо, Осаждение при комнатной температуре в закаленных сплавах Al – Cu – Mg: модель кинетики реакции и развития предела текучести, Philos. Mag. , 85 (2005), № 13, с. 1395. doi: 10.1080 / 14786430412331333374
[20] С.Женевуа, А. Дешам, А. Денкин и Б. Дуано-Коттиньи, Количественное исследование осадков и механических свойств сварных швов трением с перемешиванием AA2024, Acta Mater. , 53 (2005), № 8, с. 2447. doi: 10.1016 / j.actamat.2005.02.007
[21] S. Cheng, Y.H. Чжао, Ю. Чжу и Э. Ма, Оптимизация прочности и пластичности тонкоструктурированного сплава 2024 Al с помощью наноосаждения, Acta Mater. , 55 (2007), вып.17, стр. 5822. doi: 10.1016 / j.actamat.2007.06.043
[22] Г. Аврамович-Чингара, Д.Д. Перович, Х.Дж. Маккуин, Механизмы горячей деформации сплава Al – Li – Cu – Mg – Zr, обработанного на твердый раствор, Metall. Матер. Пер. А , 27 (1996), № 11, с. 3478. DOI: 10.1007 / BF02595440
[23] А. Герлих, П. Су, М. Ямамото, Т. Х. Норт, Влияние параметров сварки на скорость деформации и микроструктуру алюминиевого сплава 2024, сваренного точечной сваркой трением, Дж.Матер. Sci. , 42 (2007), стр. 5589. DOI: 10.1007 / s10853-006-1103-7
[24] М.Дж. Джонс, П. Эуртье, К. Дерё, Ф. Монтей, Д. Алле и Ж. Х. Драйвер, Корреляция между микроструктурой и микротвердостью в алюминиевом сплаве 2024, сваренном трением с перемешиванием, Scripta Mater. , 52 (2005), № 8, с. 693. DOI: 10.1016 / j.scriptamat.2004.12.027
[25] К.В. Ята, С.Л. Семятин, Непрерывная динамическая рекристаллизация при сварке трением с перемешиванием высокопрочных алюминиевых сплавов, Scripta Mater. , 43 (2000), № 8, с. 743. DOI: 10.1016 / S1359-6462 (00) 00480-2
[26] Дж. Хан, Дж. Сан, Т. Ю. Вэнь и Ф. Гуо, Анализ поведения непрерывного вращения (суб) зерен рекристаллизации в выпуклостях бессвинцового припоя при скорости сдвига 0,1 мкм / с, J. Mater. Sci.-Mater. Электрон., 29 (2018), № 13, с. 10992. DOI: 10.1007 / s10854-018-9181-2
[27] J.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *

*

© 2011-2021 Компания "Кондиционеры"