Гост сварка полиэтиленовых труб: СП 42-105-99 Контроль качества сварных соединений полиэтиленовых газопроводов

Содержание

instr_2018_1.indd

%PDF-1.6 % 525 0 obj > endobj 547 0 obj >/Font>>>/Fields[]>> endobj 522 0 obj >stream Acrobat Distiller 10.0.1 (Windows)PScript5.dll Version 5.2.22018-01-16T16:22:51+03:002018-01-16T16:18:41+03:002018-01-16T16:22:51+03:00application/pdf

  • instr_2018_1.indd
  • Tata
  • uuid:c0444704-95f6-48b4-8b60-afc4ac9a7c43uuid:c753356e-a24b-4676-804c-29f63c6aa011 endstream endobj 511 0 obj > endobj 513 0 obj > endobj 514 0 obj > endobj 551 0 obj > endobj 515 0 obj > endobj 516 0 obj > endobj 517 0 obj > endobj 518 0 obj > endobj 519 0 obj > endobj 520 0 obj > endobj 521 0 obj > endobj 419 0 obj > endobj 426 0 obj > endobj 429 0 obj > endobj 432 0 obj > endobj 435 0 obj > endobj 440 0 obj > endobj 554 0 obj > endobj 555 0 obj > endobj 566 0 obj >/ExtGState>/Font>/Pattern>/ProcSet[/PDF/Text/ImageC/ImageI]/Shading>/XObject>>> endobj 603 0 obj >stream hvu%Ȉ Pζ g4sZ0)z IuconI10000000.
    3~\͢[z=&~I߅aaaaaaaaaa W&=_k현)M:Iԯ~\MsZ~JvY+&8øof$OɮP_1aaaaaai3[W] I=M888#88888и#]Ҽjpϒgۏ?sx뒾wj\۪c888888888888 :kuI_U;5e/Y88ڸ#]WM=Y~Ąqqq]мojo|P.caa\}qx낾* 00.p㶽uAle&{LqqqqgӸgБپ!ÿAɛ&[LGqqqqqq\/5We`aƅl’gLkhb\rq{0.hN3پ\

    Футляр защитный газовой трубы ЗФГТ

    Защитный футляр ЗФГТ, чехол, кожух для газопровода и кабельных сетей

    Защитный футляр (чехол, кожух) предназначен для защиты газопровода от внешних нагрузок и механических повреждений в местах пересечения с железнодорожными путями, крупными автомобильными трассами, трамвайными рельсами, подземными и надземными сооружениями и коммуникациями.

    При этом монтаж газопровода возможен в непосредственной близости от других коммуникаций — сетей водоснабжения, силовых кабелей и теплопроводов, а в конструкции футляра предусмотрена возможность обнаружения и отвода газа в случае повреждения газопровода.

    Во всех этих случаях установка защитных футляров для газопровода обязательна, что регламентируется государственными стандартами, строительными нормами и правилами.

    Основные преимущества

    Стеклопластиковый защитный футляр для газопроводов производства ООО САФИТ обладает рядом неоспоримых преимуществ:

    1. Высокая коррозионная стойкость и механическая прочность обеспечивают длительный срок службы без применения электро и химической защиты;

    2. Чехол в 6 раз легче стального аналога, легко собираем и при его монтаже не требуется привлечение тяжелой техники и использование сварных работ;

    3. Защитный кожух полностью укомплектован всеми необходимыми элементами — центраторы, уплотнители, болты — и сразу готов к монтажу.

    Конструктивные особенности

    Защитный футляр для газопровода состоит из двух стеклопластиковых кожухов — нижнего и верхнего, стянутых между собой болтами из нержавеющей стали с применением резинового уплотнителя.

    Внутри защитного футляра на газопровод устанавливаются стеклопластиковые центраторы.

    На расстоянии 500 мм от торца в верхней части заформован стальной штуцер D=32мм с дюймовой наружной резьбой для подсоединения трубки контроля утечки газа.

    По согласованию с Заказчиком футляры могут производиться любой длины. Секции футляров, в этом случае, стыкуются друг к другу при помощи фланцевого соединения.

    Технические характеристики защитных футляров

    Группа компаний САФИТ является патентообладателем на производство защитных композитных футляров для трубопроводов, газопроводов, кабельных и оптоволоконных линий.

    Защитный футляр газовой трубы (ЗФГТ) предназначен для защиты трубопроводов, газопроводов и кабельных линий от внешних нагрузок и механических повреждений в местах пересечения с подземными сооружениями, а так же для возможного обнаружения и отвода газа в случае повреждения газопровода в пределах защитного футляра.

    Материал футляра – стеклопластик. По согласованию с Заказчиком ЗФГТ могут производиться любой длины и конфигурации. Секции футляров, в этом случае, стыкуются друг к другу при помощи фланцевого соединения.

    Все защитные футляры проходят полный цикл испытаний на прочность и герметичность и обладает 4-х кратным запасом прочности.

    Футляры изготавливаются в соответствии с требованиями СП 62.13330.2011* Газораспределительные системы. Актуализированная редакция СНиП 42-01-2002, прошли сертификацию «ГАЗСЕРТ» и экспертизу промышленной безопасности Федеральной службы по Экологическому, Технологическому и Атомному надзору.

    Разрешительная документация

    Преимущества стеклопластиковых защитных футляров ЗФГТ и ФТ

    Стеклопластиковые защитные футляры САФИТ обладают целым рядом неоспоримых преимуществ по сравнению со стальными аналогами:

    1. Расчетный период эксплуатации 50 лет.
    2. Простота установки: не требуется специальная техника для монтажа, отсутствие клеевых соединений, возможность монтажа в любое время года.
    3. Диапазон рабочих температур — от минус 50 до + 100 °С.
    4. Малый вес конструкции, в 5-6 раз легче, чем у стальных аналогов.
    5. Высокая коррозионная стойкость к воздействию кислот, щелочей, бактерий, грибов. Стойкость к химически активным грунтам.
    6. Высокая механическая прочность к ударным и изгибным нагрузкам.
    7. Малый коэффициент теплопроводности.
    8. Не требуют применения электро- и химической защиты и изоляции.

    Конструкция футляра защитного

    ТУ и Руководство по монтажу и эксплуатации футляров защитных из стеклопластика

    Руководство по эксплуатации и монтажу ТУ 22.21.10-010-71653326-2017 Инструкция по монтажу ЗФГТ-НР

    Варианты изготовления защитных футляров ЗФГТ и ФТ

    Неразъемный футляр для вновь строящегося газопровода длиной 6 метров.

    Неразъемный футляр для вновь строящегося газопровода нестандартной длины под заказ.

    Собирается из секций длиной от 2 до 6 метров, угловых элементов и законцовок. Между фланцами устанавливается специальный резиновый уплотнитель. Фланцевое соединение крепится на болтах М10 из нержавеющей стали и позволяет производить защитные футляры любой длины и конфигурации под размеры заказчика.

    Разъемный футляр для существующего газопровода длиной 6 метров.

    Разъемный футляр для существующего газопровода нестандартной длины под заказ.

    Неразъемный по оси футляр ЗФГТ-НР на базе стеклопластиковых труб САФИТ

    Неразъемный по оси футляр ЗФГТ-НР собирается на базе стеклопластиковых труб САФИТ длиной до 6 метров, дополнительных угловых элементов и законцовок. Фланцевое соединение угловых элементов и законцовок крепится на болтах М10 из нержавеющей стали.

    Угловые элементы
    для линейных футляров

    ЗФГТ 150…350 с углом поворота
    от 90° до 170° для защиты газопроводов сложной геометрии.

    Защитный футляр ФТ

    Предназначен для защиты любых коммуникаций, кроме газопроводов.

    На защитных футлярах ФТ штуцер не устанавливается.

    Сертификат ТУ 22.21.10-012-71653326-2017

    Номенклатура защитных футляров ЗФГТ и ФТ

    Маркировка футляров защитных САФИТ: ЗФГТ-ХХХХ «Защитный Футляр Газовой Трубы с условным типоразмером ХХХХ» (например ЗФГТ-300, 300 — условный типоразмер футляра, обозначающий его однозначное сопряжение с диаметром защищаемого отрезка трубопровода). Маркировка и размеры защитных футляров ФТ аналогичны маркировке и размерам футляров ЗФГТ: ФТ-ХХХХ, где ХХХХ — условный типоразмер футляра, обозначающий его однозначное сопряжение с диаметром защищаемого отрезка трубопровода. Маркировка нанесена по центру на верхнем кожухе футляра.

    Длина и конфигурация сборного футляра защитного может быть любой и выполняется в соответствии с проектом Заказчика с шагом длины, равным 0,1 метра.

    В таблице приведены значения основных характеристик футляров защитных САФИТ.

    Варианты установки защитных футляров для газопровода при пересечении инженерных коммуникаций

    Расположение защитного чехла под автомагистралью

    СНиП 42-01-2002 «Газораспределительные системы»

    п.5.2.1 В местах, где предусматривается движение транспорта и сельскохозяйственных машин, прокладка газопроводов осуществляется на глубине не менее 0,8 м до верха газопровода или футляра.
    п.5.5.2 Прокладку подземного газопровода в местах пересечений с автомобильными дорогами I-IV категорий, а также магистральными улицами общегородского значения, следует производить в футлярах. В других случаях вопрос о необходимости устройства футляров решается проектной организацией.

    Защитный кожух под трамвайными путями

    СП 42-101-2003 «Общие положения по проектированию и строительству газораспределительных систем из металлических и полиэтиленовых труб»

    п.4.53 Футляры для газопроводов следует предусматривать для защиты газопровода от внешних нагрузок, от повреждений в местах пересечения с подземными сооружениями и коммуникациями, а также для возможности ремонта и замены, обнаружения и отвода газа в случае утечки. При этом в местах пересечения газопровода с каналами тепловых сетей, а также на переходах через железные дороги общей сети, рекомендуется предусматривать футляры.

    Защита газопровода под железной дорогой

    СНиП 32-01-95 «Железные дороги колеи 1520 мм»

    п.8.12 При подземной прокладке в месте пересечения трубопроводы заключают в защитную трубу (канал, тоннель), концы которых на пересечениях с трубопроводами, транспортирующими взрыво- и огнеопасные продукты (нефть, газ и т.п.), располагаются с каждой стороны не менее чем в 50 м от подошвы откоса насыпи или бровки откоса выемки, а при наличии водоотводных сооружений — от крайнего; на пересечениях с водопроводами, линиями канализации, тепловыми сетями — не менее 10 м.

    Монтаж защитного футляра на трубу газопровода

    Защитный футляр для газопровода собирается из двух стеклопластиковых кожухов — нижнего и верхнего, стянутых между собой болтами из нержавеющей стали с применением резинового уплотнителя. Внутри защитного футляра на трубу газопровода устанавливаются стеклопластиковые центраторы с шагом 980 мм. На расстоянии 500 мм от торца в верхней части заформован стальной штуцер D=32мм с дюймовой наружной резьбой для подсоединения трубки контроля утечки газа.

    Испытания футляров на механическую прочность и герметичность

    Прочность. Опытный образец нагружается через стальные ложементы вертикальной нагрузкой 5.8, 8.7, 11.6 тс. На каждом этапе выполняется визуальный контроль поверхности на наличие повреждений. При нагружении фиксируют величину нагрузки в момент контакта футляра защитного с центраторами.

    Герметичность. Производим полную сборку опытного образца. После установки контрольной трубки производится опрессовка футляра на герметичность давлением 5 кПа. Падение давления в течении 5 минут не должно превышать 0.2 кПа.

    Внешний вид и комплектовка защитных футляров для газопроводов и трубопроводов

    В комплект поставки входит: болты из нержавеющей стали, центраторы разборные, уплотнители резиновые.

    При сборке для удобства рекомендуем использовать струбцины. Затяжка болтов производится равномерно от центра к концам футляра.

    Ковер газовый защитный для контрольной трубки с индикатором

    Ковер малый h=210 мм, d=172 мм.

    Нормативные документы

    Примеры монтажа защитных футляров (чехлов) для газопровода

    Что-то пошло не так… Скачайте видео Видео сборки футляра защитного разъемного ЗФГТ Что-то пошло не так… Скачайте видео Видео сборки футляра защитного разъемного ЗФГТ

    Видео сборки футляра защитного разъемного ЗФГТ

    Контрольная сборка в цехе футляра ЗФГТ-НР

    Контрольная зачековка в цехе футляра ЗФГТ-НР

     

    «Сварка полимерных материалов 2015» — PDF Free Download

    Учебный центр «Группа ПОЛИПЛАСТИК»

    Учебный центр «Группа ПОЛИПЛАСТИК» Учебный центр «Группа ПОЛИПЛАСТИК» профессиональный центр по подготовке специалистов для работ по проектированию, монтажу, эксплуатации, ремонту и реконструкции трубопроводов

    Подробнее

    7 (843)

    7 (843) 204-11-98 ООО «Атлант» занимается комплексными поставками полимерной продукции и оборудования для объектов на всей территории России. Поставляем продукцию только проверенных временем производителей,

    Подробнее

    ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

    ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА к проекту «Системы водоснабжения и отопления зданий внутренние с использованием труб из «сшитого» полиэтилена. Правила проектирования и монтажа» Работа выполняется в рамках Государственного

    Подробнее

    Системы напорных трубопроводов

    Системы напорных трубопроводов 2016г. Системы напорных трубопроводов — стр.2 СОДЕРЖАНИЕ I. Трубы ПВХ для напорного водоснабжения… 3 II. Фитинги для напорного водоснабжения… 4 Муфта ПВХ соединительная…

    Подробнее

    ПРОДУКЦИЯ И УСЛУГИ О КОМПАНИИ

    каталог 2017 Группа ПОЛИПЛАСТИК лидер рынка в области разработки и производства полимерных труб представляет каталог полимерных систем газораспределения. О КОМПАНИИ История Группы ПОЛИПЛАСТИК началась

    Подробнее

    РОВЕЛД 40T Set РОВЕЛД 63E Set РОВЕЛД 110E Set

    СВАРОЧНЫЙ АППАРАТ ДЛЯ РАСТРУБНОЙ СВАРКИ ТРУБ И ФАСОННЫХ СОЕДИНИТЕЛЬНЫХ ДЕТАЛЕЙ ИЗ ПОЛИМЕРОВ РОВЕЛД 40T Set РОВЕЛД 63E Set РОВЕЛД 110E Set Модели с термостатической и электронной регулировкой температуры.

    Подробнее

    ПРОСТЫЕ РЕШЕНИЯ ДЛЯ СЛОЖНЫХ ПРОЕКТОВ

    ПРОСТЫЕ РЕШЕНИЯ ДЛЯ СЛОЖНЫХ ПРОЕКТОВ полиэтиленовые трубы с защитным покрытием Содержание: Описание продукта Технология производства Возможные варианты применения (со схемами бестраншейной прокладки) Характеристики

    Подробнее

    СИСТЕМЫ ГАЗОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ

    СИСТЕМЫ ГАЗОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ каталог 2018 Группа ПОЛИПЛАСТИК лидер рынка в области разработки и производства полимерных труб представляет каталог полимерных систем газораспределения. О КОМПАНИИ История Группы

    Подробнее

    DEEPIPE COMPOSITE UNIVERSAL ММ

    DEEPIPE COMPOSITE UNIVERSAL 16…40 ММ Артикул Основной размер (dxt)* Размерный ряд** Кол-во в бухте, метр DCU.001 16х2,0 16-20 200 DCU.002 20х2,0 16-20 100 DCU.003 26х3,0 26-32 50 DCU.004 32х3,0 26-32

    Подробнее

    ЭЛЕКТРОФУЗИОННЫЕ МУФТЫ

    ЭЛЕКТРОФУЗИОННЫЕ МУФТЫ Соединительная муфта Тройник электросварной Отвод электрофузионный Отвод 45 электрофузионный Переход редукционный концентрический Заглушка электросварная Арматура для врезки под

    Подробнее

    (812)

    ГОСТ 27077-86 (СТ СЭВ 5258-85) Группа Л29 ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР ДЕТАЛИ СОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ ИЗ ТЕРМОПЛАСТОВ Методы определения изменения внешнего вида после прогрева Thermoplastic fittings. Methods

    Подробнее

    Welded joints in steel pipelines. Main types, design elementsdimensions

    Межгосударственный стандарт ГОСТ 16037-80* «Соединения сварные стальных трубопроводов. Основные типы, конструктивные элементы и размеры» (дата введения в действие установлена постановлением Госстандарта

    Подробнее

    Адрес: , Россия, Республика Татарстан, г. Казань, ул. 1-ая Вольская, д.1

    Завод «Техстрой» Контактная информация: Адрес: 420053, Россия, Республика Татарстан, г. Казань, ул. 1-ая Вольская, д.1 Телефоны: (843) 2-300-430; (843) 2-300-730; (843) 2-300-930; (843) 2-699-039 Факс:

    Подробнее

    МУФТЫ SDR11 Цена с НДС МУФТЫ SDR7,4

    Муфта электросварная EUROSTANDARD (Евростандарт) итальянского производства применяется для соединения полиэтиленовых труб между собой и с полиэтиленовыми фасонными частями. Муфта полиэтиленовая соединительная

    Подробнее

    Нефтегазовое дело, 2005

    УДК 622.692.4 ОРГАНИЗАЦИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА ПОЛИЭТИЛЕНОВЫХ ТРУБОПРОВОДОВ Сергеев С.М., Глухова О.В. Уфимский государственный нефтяной технический университет Карымсакова Э.С. Актаусский государственный университет,

    Подробнее

    WELDLINE ТРУБНАЯ АРМАТУРА

    HAM- ПРЕЦИЗИОННЫЕ ПРИВАРНЫЕ ТРУБНЫЕ ФИТИНГИ ФИТИНГИ HAM- СЕРИИ МАТЕРИАЛ Стандартным материалом является нержавеющая сталь марки 316 в соответствии со стандартами ASM A479 и ASM A276. ТОКАРНЫЕ изделия из

    Подробнее

    Электросварные фитинги ELGEF Plus

    13 Электросварные фитинги и системы серии ELGEF Plus Электросварные фитинги ELGEF Plus Муфта электросварная со встроенными фиксаторами Легкоудаляемый ограничитель d Вес, кг d1 L 20 0,054 31 68 25 0,060

    Подробнее

    МАШИНЫ ДЛЯ СТЫКОВОЙ СВАРКИ

    МАШИНЫ ДЛЯ СТЫКОВОЙ СВАРКИ Модель ROBU 250 (90-250 мм) ИНСТРУКЦИЯ СОДЕРЖАНИЕ 1 ХАРАКТЕРИСТИКИ МАШИНЫ 1.1 — Назначение 1.2 Область применения 1.3 — Тип 2 ОСНАЩЕНИЕ МАШИНЫ 2.1 — Корпус 2.2 — Торцеватель

    Подробнее

    пенополиуретановой изоляции:

    Оглавление 1.Введение. 3 2.Общие сведения.. 3 3.Нормативные документы… 3 4.Конструкции стыковых соединений. 4 5.Материалы для тепло-гидроизоляции стыковых соединений.. 5 6.Методика испытания стыковых

    Подробнее

    ГОСТ 16038-80 СВАРКА ДУГОВАЯ. СОЕДИНЕНИЯ СВАРНЫЕ ТРУБОПРОВОДОВ ИЗ МЕДИ И МЕДНО-НИКЕЛЕВОГО СПЛАВА ОСНОВНЫЕ ТИПЫ, КОНСТРУКТИВНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ И РАЗМЕРЫ

    ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО СТАНДАРТАМ

    Москва

    ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

    СВАРКА ДУГОВАЯ. СОЕДИНЕНИЯ СВАРНЫЕ ТРУБОПРОВОДОВ ИЗ МЕДИ И МЕДНО-НИКЕЛЕВОГО СПЛАВА

    Основные типы, конструктивные элементы и размеры

    Arc welding. Welded joints in pipelines of copper and copper-nickel alloy. Main types, design elements and dimensions

    ГОСТ 16038-80

    Взамен ГОСТ 16038-70

    Еще страницы по темам Дуговая сварка, сварные соединения, сварка трубопроводов, сварка меди и её сплавов:

    Темы: Сварные соединения, Сварка труб, Сварка меди.

    Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 24 апреля 1980 г. № 1877 срок действия установлен

    с 01.07.81

    до 01.07.91

    Несоблюдение стандарта преследуется по закону

    1. Настоящий стандарт устанавливает основные типы, конструктивные элементы и размеры сварных соединений труб с трубами из меди марок М1р, М2р, М3р по ГОСТ 859-78 и медно-никелевого сплава марки МНЖ 5-1 по ГОСТ 492-73, с фланцами из латуни марки Л90 по ГОСТ 15527-70 и со штуцерами и ниппелями из бронзы марок БрАМц 9-2 по ГОСТ 18175-78 или БрАЖНМц 9-4-4-1.

    Стандарт не распространяется на сварные соединения, применяемые для изготовления самих труб из листового или полосового материала.

    Требования настоящего стандарта являются обязательными.

    (Измененная редакция, Изм. № 1).

    2. В стандарте приняты следующие обозначения способов дуговой сварки:

    ЗП — в защитном газе плавящимся электродом;

    ЗН — в защитном газе неплавящимся электродом;

    ЗН/ЗП — в защитном газе комбинированная, при которой для первого прохода применяется ЗН, для последующих — ЗП;

    Р — ручная.

    Для конструктивных элементов труб, арматуры и сварных соединений приняты следующие обозначения:

    S — толщина стенки трубы;

    S1 — толщина стенки привариваемой детали;

    δ — толщина подкладного кольца;

    т — ширина подкладного кольца;

    b — зазор между кромками свариваемых деталей после прихватки;

    Dн — наружный диаметр трубы;

    Dвн — номинальный внутренний диаметр трубы;

    dвн — номинальный внутренний диаметр привариваемой детали;

    dн — наружный диаметр ответвительных штуцеров и приварышей;

    Dр — диаметр раздачи трубы;

    B — ширина нахлестки;

    l — длина муфты;

    g — выпуклость сварного шва;

    g1 — выпуклость сварного шва со стороны полости и трубы при односторонней сварке;

    е — ширина шва;

    h — вогнутость корня шва;

    f — фаска фланца;

    K — катет углового шва;

    K1 — катет углового шва со стороны разъема фланца;

    а — толщина шва.

    (Измененная редакция, Изм. № 1).

    3. Основные типы сварных соединений должны соответствовать указанным в табл. 1.

    4. Конструктивные элементы и их размеры должны соответствовать указанным в табл. 2-27.

    Для угловых швов в таблицах приведен расчетный катет.

    Таблица 1

    Тип соединения

    Форма подготовленных кромок

    Характер сварного шва

    Форма поперечного сечения

    Материал сварив-
    аемых деталей

    Толщина стенки и минимальный диаметр трубы, мм, для способов сварки

    Услов-
    ное обо-зна-
    чение соеди-
    нения

    подготовленных кромок

    сварного шва

    ЗП

    ЗН

    ЗН/ЗП

    Р

    Стыковое соединение трубы с трубой или арматурой

    Без скоса кромок

    Односторонний

    Медь

    1,0-1,5

    14

    С2

    Медно-никелевый сплав

    1,0-1,5

    6

    Односторонний на съемной подкладке

    Медь

    2,5-3,0

    45

    2,0-3,0

    14

    2,0-4,0

    45

    С4

    Медно-никелевый сплав

    2,0-5,0

    45

    2,0-5,0

    14

    2,0-5,0

    45

    Односторонний на остающейся цилиндрической подкладке

    Медь

    2,5-3,0

    45

    2,0-3,0

    45

    2,0-4,0

    45

    С5

    Медно-никелевый сплав

    2,0-5,0

    45

    2,0-5,0

    45

    Со скосом кромок

    Односторонний

    Медь, медно-никелевый сплав

    1,5-10,0

    14

    4,0-10,0

    45

    С17

    Медь

    4,0-10,0

    45

    3,0-5,0

    14

    4,0-10,0

    45

    4,0-5,0

    45

    C18

    Односторонний на съемной подкладке

    Медно-никелевый сплав

    4,0-15,0

    45

    3,0-10,0

    14

    Медь или медно-никелевый сплав с бронзой

    2,0-6,0

    14

    Стыковое соединение трубы с трубой или арматурой

    Со скосом кромок

    Односторонний на цилиндрической остающейся подкладке

    Медь

    4,0-10,0

    45

    3,0-5,0

    45

    4,0-10,0

    45

    4,0-5,0

    45

    С19

    Медно-никелевый сплав

    4,0-15,0

    45

    3,0-10,0

    45

    4,0-15,0

    45

    С криволинейным скосом кромок

    Односторонний

    Медь, медно-никелевый сплав

    3,0-10,0

    22

    4,0-10,0

    45

    С47

    Без скоса кромок с раздачей

    Односторонний на остающейся цилиндрической подкладке

    Медь

    2,5-3,0

    45

    2,0-3,0

    14

    2,5-4,0

    45

    С57

    Медно-никелевый сплав

    2,0-5,0

    45

    2,0-5,0

    14

    2,0-5,0

    45

    Со скосом и раздачей кромок

    Односторонний на остающейся цилиндрической подкладке

    Медь

    4,0-15,0

    45

    3,0-5,0

    14

    4,0-15,0

    45

    4,0-5,0

    45

    С58

    Медно-никелевый сплав

    3,0-10,0

    20

    Односторонний на остающейся конической подкладке

    Медь, медно-никелевый сплав

    4,0-10,0

    45

    2,0-5,0

    9

    4,0-10,0

    45

    C51

    Стыковое соединение секторов колен (отводов)

    Без скоса кромок

    Односторонний

    Медь, медно-никелевый сплав

    1,5-3,0

    любой

    С59

    Односторонний на съемной подкладке

    Медь, медно-никелевый сплав

    2,0-5,0

    45

    2,0-3,0

    любой

    2,0-5,0

    45

    С60

    Со скосом кромок

    Двусторонний

    Медь, медно-никелевый сплав

    4,0-15,0

    108

    4,0-5,0

    108

    4,0-15,0

    108

    C54

    Односторонний на съемной подкладке

    Медь, медно-никелевый сплав

    4,0-15,0

    45

    3,0-5,0

    любой

    8,0-15,0

    80

    С55

    Односторонний на остающейся подкладке

    Медь, медно-никелевый сплав

    2,5-5,0

    любой

    С61

    Нахлесточное соединение труб с раздачей одного конца трубы

    Без скоса кромок

    Односторонний

    Медь, медно-никелевый сплав

    2,5-15,0

    45

    1,0-5,0

    6

    2,5-5,0

    45

    Н3

    Нахлесточное соединение труб с муфтой

    Односторонний двойной

    Медь, медно-никелевый сплав

    2,5-15,0

    45

    1,0-5,0

    6

    2,5-5,0

    45

    Н4

    Нахлесточное соединение промежуточного штуцера или ниппеля с трубой

    Односторонний

    Медь или медно-никелевый сплав с бронзой

    2,0-4,0

    24

    1,5-4,0

    6

    Н1

    Угловое соединение фланца или кольца с трубой

    Со скосом кромок

    Односторонний

    Медь или медно-никелевый сплав с латунью

    2,0-15,0

    24

    2,0-5,0

    24

    2,0-5,0

    45

    У22

    Со скосом одной кромки

    У23

    Со скосом кромок

    Двусторонний

    Медь или медно-никелевый сплав с латунью

    2,0-15,0

    90

    У7

    Медь или медно-никелевый сплав с латунью

    6,0-15,0

    32

    У24

    Угловое соединение отростка, ответвительного штуцера или приварыша с трубой при отношении не более 0,6

    Без скоса кромок

    Односторонний

    Медь, медно-никелевый сплав

    2,5-5,0

    24

    1,0-5,0

    9

    2,0-5,0

    38

    У17

    Без скоса кромок

    Односторонний

    Медь или медно-никелевый сплав с бронзой

    2,5-15,0

    не менее 20

    1,5-5,0

    не менее 12

    2,5-5,0

    не менее 20

    У17

    Угловое соединение отростка, ответвительного штуцера или приварыша с трубой при отношении не менее 0,6

    Без скоса кромок

    Односторонний

    Медь, медно-никелевый сплав

    2,5-5,0

    55

    1,0-5,0

    9

    2,5-5,0

    38

    У18

    Медь или медно-никелевый сплав с бронзой

    2,5-15,0

    не менее 20

    1,5-5,0

    не менее 12

    2,5-5,0

    не менее 20

    Со скосом одной кромки

    Медь, медно-никелевый сплав

    6,0-15,0

    55

    6,0-15,0

    55

    У19

    Угловое соединение отростка с трубой равных размеров

    Без скоса кромок

    Односторонний

    Медь

    2,5-4,0

    105

    2,5-4,0

    105

    У16

    Примечания:

    1. В графе «Толщина стенки и минимальный наружный диаметр трубы для способов сварки» приведены: в числителе предельные толщины стенок труб, за исключением соединений отростков, для которых приведены толщины стенок отростков; в знаменателе минимальные наружные диаметры труб за исключением соединений отростков, ответвительных штуцеров и приварышей, для которых приведены их минимальные диаметры.

    2. Значения предельных толщин и минимальных наружных диаметров для медных труб приведены по ГОСТ 617-72, для медно-никелевых труб — по ГОСТ 17217-79.

    (Измененная редакция, Изм. № 1).

    Таблица 2

    Размеры, мм

    Таблица 3

    Размеры, мм

    Услов-
    ное обозна-
    чение свар-
    ного соеди-
    нения

    Конструктивные элементы

    Способ сварки

    Материал свариваемых деталей

    s=s1

    b

    (пред. откл. +1)

    е

    (пред. откл. ±1)

    g

    (пред. откл.

    +1,0

    -0,5)

    подготовленных кромок свариваемых деталей

    сварного шва

    С4

    ЗН

    Медь

    2,0

    0

    4

    1,0

    ЗП; ЗН; Р

    Медно-никелевый сплав

    ЗП

    Медь, медно-никелевый сплав

    2,5-3,0

    1

    7

    ЗН

    5

    Р

    7

    Медь

    3,5-4,0

    2

    9

    1,5

    ЗП

    Медно-никелевый сплав

    3,5-5,0

    ЗН

    5

    Р

    9

    Примечание. При толщине s более 3 мм сварное соединение применяется в тех случаях, когда в корне шва допускается непровар.

    Таблица 4

    Размеры, мм

    Услов-
    ное обозна-
    чение свар-
    ного соеди-
    нения

    Конструктивные элементы

    Способ сварки

    Материал свариваемых деталей

    s=s1

    b

    (пред. откл. +1)

    е

    (пред. откл. ±1)

    g

    (пред. откл.

    +1,0

    -0,5)

    подготовленных кромок свариваемых деталей

    сварного шва

    С5

    ЗН

    Медь

    2,0

    0

    5

    1,0

    Медно-никелевый

    ЗП; Р

    ЗП

    Медь, медно-никелевый сплав

    2,5-3,0

    2

    8

    ЗН

    6

    Р

    8

    Медь

    3,5-4,0

    3

    10

    1,5

    ЗП

    Медно-никелевый сплав

    3,5-5,0

    ЗН

    6

    Р

    10

    Примечание. При толщине s более 3 мм сварное соединение применяется в тех случаях, когда в корне шва допускается непровар.

    Таблица 5

    Размеры, мм

    Услов-
    ное обозна-
    чение свар-
    ного соеди-
    нения

    Конструктивные элементы

    Способ сварки

    Материал свариваемых деталей

    s=s1

    b

    e

    g

    g1

    h

    подготовленных кромок свариваемых деталей

    сварного шва

    Номин.

    Пред. откл.

    Номин.

    Пред. откл.

    Номин.

    Пред. откл.

    Не более

    С17

    ЗН

    Медь, медно-никелевый сплав

    1,5-2,5

    0

    +0,3

    4

    +2

    -1

    1,0

    +1,0

    -0,5

    1,0

    0,5

    2,5-3,5

    +0,5

    6

    1,5

    ЗН/ЗП; ЗН

    4,0-4,5

    7

    +2

    1,5

    ±0,5

    0,8

    5,0-5,5

    8

    6,0

    +1,0

    9

    2,0

    7,0-7,5

    10

    1,0

    8,0

    11

    10,0

    14

    Таблица 6

    Размеры, мм

    Услов-
    ное обозна-
    чение свар-
    ного соеди-
    нения

    Конструктивные элементы

    Способ сварки

    Материал свариваемых деталей

    s=s1

    b

    e

    g

    подготовленных кромок свариваемых деталей

    сварного шва

    Номин.

    Пред. откл.

    Номин.

    Пред. откл.

    Номин.

    Пред. откл.

    С18

    ЗН

    Медь, медно-никелевый сплав

    3,0-3,5

    1

    +1,0

    7

    +2

    1,5

    ±1,0

    ЗП; ЗН/ЗП

    4,0-5,0

    2

    9

    +4

    ЗН

    1

    +2

    Р

    2

    +4

    ЗП; ЗН/ЗП

    Медь, медно-никелевый сплав

    5,5-7,5

    3

    12

    +3

    2,0

    ЗН

    2

    11

    +2

    1,5

    ЗП; ЗН/ЗП

    Медь, медно-никелевый сплав

    8,0-10,0

    3

    17

    +3

    3,0

    ЗН

    2

    13

    +4

    ЗП

    15,0

    3

    23

    +3

    ЗН

    Медь, медно-никелевый сплав с бронзой

    2,0-4,5

    0

    +0,3

    6

    +2

    1,0

    ±0,5

     

    5,0-6,0

    8

    Таблица 7

    Размеры, мм

    Услов-
    ное обозна-
    чение свар-
    ного соеди-
    нения

    Конструктивные элементы

    Способ сварки

    Материал свариваемых деталей

    s=s1

    b

    e

    g

    (пред. откл. ±1)

    подготовленных кромок свариваемых деталей

    сварного шва

    Номин.

    Пред. откл.

    Номин.

    Пред. откл.

    С19

    ЗН

    Медь, медно-никелевый сплав

    3,0-3,5

    1

    +1

    7

    +2

    1,5

    4,0-5,0

    2

    10

    ЗП; ЗН/ЗП; Р

    3

    +4

    ЗП; ЗН/ЗП

    Медь

    5,5-7,5

    +2

    12

    2,0

    Медно-никелевый сплав

    ЗН

    2

    +1

    11

    +2

    1,5

    ЗП; ЗН/ЗП

    Медь

    8,0-10,0

    3

    +2

    17

    +4

    3,0

    Медно-никелевый сплав

    ЗН

    +1

    14

    ЗП; ЗН/ЗП

    15,0

    +2

    23

    +5

    Таблица 8

    Размеры, мм

    Услов-
    ное обозна-
    чение свар-
    ного соеди-
    нения

    Конструктивные элементы

    Способ сварки

    Материал свариваемых деталей

    s=s1

    е

    (пред. откл. ±2)

    g

    (пред. откл. ±0,5)

    h, не более

    подготовленных кромок свариваемых деталей

    сварного шва

    С47

    ЗН

    Медь, медно-никелевый сплав

    3,0-3,5

    6

    1,0

    0,4

    ЗН; ЗН/ЗП

    4,0-4,5

    8

    1,5

    5,0-5,5

    9

    0,8

    6,0-7,5

    11

    2,0

    8,0-10,0

    15

    3,0

    Таблица 9

    Размеры, мм

    Услов-
    ное обозна-
    чение свар-
    ного соеди-
    нения

    Конструктивные элементы

    Способ сварки

    Материал свариваемых деталей

    s=s1

    b

    (пред. откл. +1)

    e

    (пред. откл. ±1)

    g

    (пред. откл. +1,0

    -0,5

    подготовленных кромок свариваемых деталей

    сварного шва

    С57

    ЗН

    Медь

    2,0

    0

    5

    1,0

    Медно-никелевый сплав

    ЗП; Р

    ЗП

    Медь, медно-никелевый сплав

    2,5-3,0

    2

    8

    ЗН

    6

    Р

    8

    Медь

    3,5-4,0

    3

    10

    1,5

    ЗП

    Медно-никелевый сплав

    3,5-5,0

    ЗН

    6

    Р

    10

    * Размер для справок.

    Примечание. При толщине s более 3 мм сварное соединение применяется в тех случаях, когда в корне шва допускается непровар.

    Таблица 10

    Размеры, мм

    Услов-
    ное обозна-
    чение свар-
    ного соеди-
    нения

    Конструктивные элементы

    Способ сварки

    Материал свариваемых деталей

    s=s1

    b

    e

    g

    (пред. откл. ±1)

    подготовленных кромок свариваемых деталей

    сварного шва

    Номин.

    Пред. откл.

    Номин.

    Пред. откл.

    С58

    ЗН

    Медь, медно-никелевый сплав

    3,0-3,5

    1

    +1

    7

    +2

    1,5

    ЗП; ЗН/ЗП

    Р

    4,0-5,0

    2

    10

    3

    +3

    ЗП; ЗН/ЗП

    Медь

    5,5-7,5

    +2

    12

    2,0

    Медно-никелевый сплав

    ЗН

    ЗП; ЗН/ЗП

    Медь

    8,0-10,0

    17

    +4

    Медно-никелевый сплав

    ЗН

    ЗП; ЗН/ЗП

    Медь, медно-никелевый сплав

    15,0

    23

    +5

    3,0

    * Размер для справок.

    Таблица 11

    Размеры, мм

    Услов-
    ное обозна-
    чение свар-
    ного соеди-
    нения

    Конструктивные элементы

    Способ сварки

    Материал свариваемых деталей

    s=s1

    b

    (пред. откл. ±0,5)

    δ

    m

    e

    g

    (пред. откл. +1,0

    -1,5)

    подготовленных кромок свариваемых деталей

    сварного шва

    Номин.

    Пред. откл.

    С51

    ЗН

    Медь, медно-никелевый сплав

    2,0

    2

    2,0

    20

    6

    +2

    1,0

    2,5

    2,5

    21

    3,0-3,5

    3

    3,0

    22

    ЗП; ЗН/ЗП; ЗН

    4,0-5,0

    5,0

    25

    9

    +3

    1,5

    ЗП; ЗН/ЗП

    5,5-7,5

    12

    8,0

    14

    10,0

    16

    * Размер для справок.

    Таблица 12

    Размеры, мм

    Услов-
    ное обозна-
    чение свар-
    ного соеди-
    нения

    Конструктивные элементы

    Способ сварки

    Материал свариваемых деталей

    s=s1

    подготовленных кромок свариваемых деталей

    сварного шва

    С59

    ЗН

    Медь, медно-никелевый сплав

    1,5-3,0

    Примечание. Допускается выполнение двухстороннего шва.

    Таблица 13

    Размеры, мм

    Услов-
    ное обозна-
    чение свар-
    ного соеди-
    нения

    Конструктивные элементы

    Способ сварки

    Материал свариваемых деталей

    s=s1

    b

    (пред. откл. +1)

    e

    (пред. откл. ±1)

    подготовленных кромок свариваемых деталей

    сварного шва

    С60

    ЗП

    Медь, медно-никелевый сплав

    2,0-3,0

    1

    7

    ЗН

    6

    Р

    7

    ЗП; Р

    3,5-5,0

    2

    9

    Примечание. При толщине s более 3 мм сварное соединение применяется в тех случаях, когда в корне шва допускается непровар.

    Таблица 14

    Размеры, мм

    Услов-
    ное обозна-
    чение свар-
    ного соеди-
    нения

    Конструктивные элементы

    Способ сварки

    Материал свариваемых деталей

    s=s1

    e

    (пред. откл. ±1)

    g

    подготовленных кромок свариваемых деталей

    сварного шва

    Номин.

    Пред. откл.

    С54

    ЗН

    Медь, медно-никелевый сплав

    4,0-5,0

    8

    2

    ±0,5

    ЗН/ЗП; ЗП

    5,5-7,5

    10

    8,0-10,0

    12

    3

    ±1,0

    15,0

    18

    4

    Примечание. Вместо двустороннего шва может быть выполнен односторонний, при условии полного провара корня шва.

    Таблица 15

    Размеры, мм

    Услов-
    ное обозна-
    чение свар-
    ного соеди-
    нения

    Конструктивные элементы

    Способ сварки

    Материал свариваемых деталей

    s=s1

    b

    (пред. откл. 1)

    e

    g

    подготовленных кромок свариваемых деталей

    сварного шва

    Номин.

    Пред. откл.

    Номин.

    Пред. откл.

    С55

    ЗН

    Медь, медно-никелевый сплав

    3,0-3,5

    1

    7

    +2

    2

    ±0,5

    4,0-5,0

    9

    ЗП

    ЗП; ЗН/ЗП

    2

    +3

    5,5-7,5

    3

    12

    +4

    3

    ±1,0

    8,0-10,0

    17

    15,0

    23

    4

    Таблица 16

    Размеры, мм

    Услов-
    ное обозна-
    чение свар-
    ного соеди-
    нения

    Конструктивные элементы

    Способ сварки

    Материал свариваемых деталей

    s=s1

    b

    e

    g

    подготовленных кромок свариваемых деталей

    сварного шва

    Номин.

    Пред. откл.

    Номин.

    Пред. откл.

    Номин.

    Пред. откл.

    C61

    ЗН

    Медь, медно-никелевый сплав

    2,5-3,0

    1

    +1

    7

    +2

    2

    ±0,5

    4,05,0

    2

    10

    ЗП

    3

    +4

    5,5-7,5

    +2

    12

    3

    ±1,0

    ЗП; ЗН/ЗП

    8,0-10,0

    17

    15,0

    23

    +5

    4

    Таблица 17

    Размеры, мм

    Услов-
    ное обозна-
    чение свар-
    ного соеди-
    нения

    Конструктивные элементы

    Способ сварки

    Материал свариваемых деталей

    s=s1

    K

    B

    (пред. откл. ±5)

    подготовленных кромок свариваемых деталей

    сварного шва

    Н3

    ЗН

    Медь, медно-никелевый сплав

    1,0-2,5

    s+1

    30 при (Dн до 32 включ.)

    40 (при Dн свыше 32 до 108 включ.)

    50 (при Dн свыше 108)

    ЗП; ЗН; Р

    2,5-5,0

    ЗП

    5,5-15,0

    Таблица 18

    Размеры, мм

    Услов-
    ное обозна-
    чение свар-
    ного соеди-
    нения

    Конструктивные элементы

    Способ сварки

    Материал свариваемых деталей

    s

    K

    l

    (пред. откл. ±5)

    подготовленных кромок свариваемых деталей

    сварного шва

    Н4

    ЗН

    Медь, медно-никелевый сплав

    1,0-3,0

    s+1

    40 при (Dн до 32 включ.)

    50 (при Dн свыше 32 до 108 включ.)

    60 (при Dн свыше 108)

    ЗП; ЗН; Р

    2,5-5,0

     

    ЗП

    5,5-15,0

    Таблица 19

    Размеры, мм

    Услов-
    ное обозна-
    чение свар-
    ного соеди-
    нения

    Конструктивные элементы

    Способ сварки

    Материал свариваемых деталей

    s

    Dн

    K

    (пред. откл. +2)

    подготовленных кромок свариваемых деталей

    сварного шва

    Н1

    ЗН

    Медь или медно-никелевый сплав с бронзой

    1,5-1,0

    6-22

    Толщина более тонкой детали

    ЗП; ЗН

    2,0-4,0

    24-38

    Примечание. Допускается применение штуцеров и ниппелей с фасками.

    Таблица 20

    Размеры, мм

    Услов-
    ное обозна-
    чение свар-
    ного соеди-
    нения

    Конструктивные элементы

    Способ сварки

    Материал свариваемых деталей

    s

    b, не более

    K

    f

    подготовленных кромок свариваемых деталей

    сварного шва

    У22

    ЗП; ЗН; Р

    Медь, медно-никелевый сплав с латунью

    2-5

    0,5 (при Dн до 100 включ.)

    1,0 (при Dнсвыше 100)

    1,3s

    K-2

    ЗП

    5-10

    14

    15

    Примечание. Трубу следует развальцевать по фаске фланца.

    Таблица 21

    Размеры, мм

    Услов-
    ное обозна-
    чение свар-
    ного соеди-
    нения

    Конструктивные элементы

    Способ сварки

    Материал свариваемых деталей

    s

    b, не более

    K

    f

    подготовленных кромок свариваемых деталей

    сварного шва

    У23

    ЗП; ЗН; Р

    Медь или медно-никелевый сплав с латунью

    2,0-5,0

    0,5 (при Dн до 100 включ.)

    1,0 (при Dнсвыше 100)

    1,3s

    K-2

    ЗП

    5,0-10,0

    15,0

    14

    Примечания:

    1. Трубу следует развальцевать до устранения зазора.

    2. Соединение рекомендуется для трубопроводов, транспортирующих агрессивную среду, склонную к образованию струевой коррозии.

    Таблица 22

    Размеры, мм

    Услов-
    ное обозна-
    чение свар-
    ного соеди-
    нения

    Конструктивные элементы

    Способ сварки

    Материал свариваемых деталей

    s

    b, не более

    K

    K1

    f

    подготовленных кромок свариваемых деталей

    сварного шва

    У7

    ЗП; ЗН; Р

    Медь или медно-никелевый сплав с латунью

    2,0-5,0

    0,5 (при Dн до 100 включ.)

    1,0 (при Dнсвыше 100)

    1,3s

    s-1

    K-2

    ЗП

    5,0-7,5

    8,0-15,0

    10

    Таблица 23

    Размеры, мм

    Услов-
    ное обозна-
    чение свар-
    ного соеди-
    нения

    Конструктивные элементы

    Способ сварки

    Материал свариваемых деталей

    s

    b, не более

    K

    f

    подготовленных кромок свариваемых деталей

    сварного шва

    У24

    ЗП

    Медь или медно-никелевый сплав с латунью

    6,0-7,5

    0,5 (при Dн до 100 включ.)

    1,0 (при Dнсвыше 100)

    1,3s

    K-2

    8,0-15,0

    10

    Примечания:

    1. Соединение рекомендуется для трубопроводов, транспортирующих агрессивную рабочую среду, склонную к образованию струевой коррозии.

    2. Шов с привалочной стороны фланца допускается выполнять способом сварки ЗН.

    Таблица 24

    Размеры, мм

    Услов-
    ное обозна-
    чение свар-
    ного соеди-
    нения

    Конструктивные элементы

    Способ сварки

    Материал свариваемых деталей

    s1

    dн, не менее

    b, не более

    K

    подготовленных кромок свариваемых деталей

    сварного шва

    У17

    ЗН

    Медь, медно-никелевый сплав

    1,0-2,0

    1,0

    1,3 толщины более тонкой детали

    ЗП; ЗН

    Р

    2,5-5,0

    ЗН

    Медь или медно-никелевый сплав с бронзой

    12

    0,5

    ЗП; ЗН; Р

    20

    Таблица 25

    Размеры, мм

    Услов-
    ное обозна-
    чение свар-
    ного соеди-
    нения

    Конструктивные элементы

    Способ сварки

    Материал свариваемых деталей

    s1

    dн, не менее

    b, не более

    K

    подготовленных кромок свариваемых деталей

    сварного шва

    У18

    ЗН

    Медь, медно-никелевый сплав

    1,0-2,0

    1,0

    1,3 толщины более тонкой детали

    ЗП; ЗН; Р

    2,5-5,0

    ЗН

    Медь или медно-никелевый сплав с бронзой

    12

    0,5

    ЗП; ЗН; Р

    20

    Таблица 26

    Размеры, мм

    Услов-
    ное обозна-
    чение свар-
    ного соеди-
    нения

    Конструктивные элементы

    Способ сварки

    Материал свариваемых деталей

    s

    e

    g

    подготовленных кромок свариваемых деталей

    сварного шва

    Номин.

    Пред. откл.

    Номин.

    Пред. откл.

    У19

    ЗП

    ЗН/ЗП

    Медь, медно никелевый сплав

    6,0-7,0

    17

    +2

    9

    +2

    -0,5

    7,5-10,0

    20

     

    15,0

    28

    +3

    3

    +3,0

    -0,5

    Примечание. Допускается непровар и превышение проплава величиной не более 1,5 мм суммарной протяженностью до 20 % периметра сварного шва.

    Таблица 27

    Размеры, мм

    Услов-
    ное обозна-
    чение свар-
    ного соеди-
    нения

    Конструктивные элементы

    Способ сварки

    Материал свариваемых деталей

    s=s1

    e

    (пред. откл. +2)

    K

    (пред. откл. +1)

    подготовленных кромок свариваемых деталей

    сварного шва

    У16

    ЗП; ЗН; Р

    Медь

    2,5-3,0

    4

    3

    3,5-4,0

    6

    4

     

     

    5. При изготовлении тройников и крестовин из труб должны применяться типы сварных соединений, установленные для отростков с трубами, а при сварке тройников, крестовин и переходов с трубами или фланцами — соответственно типы сварных соединений труб с трубами или труб с фланцами.

    6. Для сварных соединений, выполняемых с применением сварочных материалов по ГОСТ 16130-85, величина условного давления допускается равной величине условного давления, установленного для самих труб, за исключением случаев, когда в стыковых соединениях допускается непровар.

    (Измененная редакция, Изм. № 1).

    7. Смещение перед сваркой кромок стыковых соединений труб, свариваемых на весу, допускается до 20 % от толщины стенки трубы, но не более 0,3 мм по внутренней поверхности.

    При сварке на остающихся или съемных подкладках или при двухсторонней сварке смещение кромок допускается до 1 мм.

    8. Сварка стыковых соединений деталей неодинаковой толщины при разнице, не превышающей значений, указанных в табл. 28, должна производиться также, как деталей одинаковой толщины; конструктивные элементы подготовленных кромок и размеры сварного шва следует выбирать по большей толщине.

    Таблица 28

    мм

    Толщина тонкой детали

    Разность толщины деталей

    До 2,5

    0,5

    Св. 2,5 до 4,0

    1,0

    Св. 4,0

    2,0

    Для осуществления плавного перехода от одной детали к другой допускается наклонное расположение поверхности шва (черт. 1).

    Черт. 1

    При разнице толщины свариваемых деталей свыше значений, указанных в табл. 28, на детали, имеющей большую толщину s1, должен быть сделан скос до толщины тонкой детали s, как указано на черт. 2 и 3. При этом конструктивные элементы подготовленных кромок и размеры сварного шва следует выбирать по меньшей толщине.

    Черт. 2

    Черт. 3

    9. Шероховатость обрабатываемых под сварку поверхностей — Rz, не более 80 мкм по ГОСТ 2789-73.

    10. Остающиеся подкладки и муфты должны изготовлять из металла той же марки, что и изготовленные трубы.

    11. Зазор между остающейся подкладкой и трубой для сварных соединений, контролируемых радиографическим методом, должен быть не более 0,2 мм, а для соединений, не контролируемых радиографическим методом, — не более 0,5 мм.

    Местные зазоры для указанных соединений допускаются до 0,5 мм и 1,0 мм соответственно.

    12. Диаметр раздачи трубы Dpследует определять по формуле:

    Dр=Dвн + 2δ

    13. В сварных соединениях отростков с трубами допускается присоединение отростков под углом до 45° к оси трубы.

    14. В соединениях У18 и У19 размеры «е» и «g» в сечении А-А должны устанавливаться при проектировании. При этом, размер «е» должен перекрывать утонение стенки трубы, образуемое при вырезке отверстия на величину до 3 мм, а размер «а» должен быть не менее минимальной толщины стенки свариваемых деталей.

    15. Предельные отклонения катетов углового шва K от номинального в случаях, не оговоренных в таблицах, должны соответствовать:

    +2 мм — при K ≤ 5 мм;

    +3 мм — при 5 мм < K ≤ 12 мм;

    +5 мм — при K > 12 мм.

    16. Допускается выпуклость углового шва не более 2 мм при сварке в нижнем положении и до 3 мм при сварке в других пространственных положениях. Вогнутость углового шва до 30 % его катета, но не более 3 мм.

    (Новая редакция, Изм. № 1).

    • < ГОСТ 16310-80 Соединения сварные из полиэтилена, полипропилена и винипласта Основные типы, конструктивные элементы и размеры
    • ГОСТ 11534-75 Ручная дуговая сварка Соединения сварные под острыми и тупыми углами Основные типы, конструктивные элементы и размеры >

    Сварка полиэтиленовых труб. Особенности сварки ПЭ труб муфтами

    Различают два способа сварки полиэтиленовых труб — стыковая сварка и сварка при помощи электросварных муфт. О сварке встык мы писали в другой статье. Муфтовая же или электрофузионная сварка труб ПНД осуществляется при помощи специальных фитингов с закладным электронагревателем. Это могут быть — муфты, отводы, тройники, седелки, заглушки.

    Диапазон диаметров труб, которые можно соединить при помощи элетросварных фитингов — от 20 до 1200 мм.

    При монтаже труб диаметром до 110 мм соединение труб при помощи элетрофузионной сварки экономически выгоднее стыковой сварки, так как стоимость муфтового оборудования в несколько раз ниже стоимости стыкового сварочного оборудования.

    Трудно обойтись без муфтовой сварки при монтаже труб большого диаметра, как при строительстве нового трубопровода, так и при ремонте аварийного участка, т.к. в большинстве случаев это связано с работой в довольно стесненных условиях, например, внутри водопроводного колодца, где громоздкое стыковое оборудование не может быть использовано.


    Этапы муфтовой сварки полиэтиленовых труб

    1. Подготовка

      Концы свариваемых труб должны быть чистыми и визуально ровными в торцах. Если торцы неровные, то их необходимо обработать специальным обрезным инструментом.

      Далее белым маркером на обеих трубах отмечается глубина половины муфты, после чего специальным скребком или любым строительным ножом счищается верхний оксидный слой трубы (трубы ПНД под воздействием кислорода окисляются и этот слой снижает качество сварки). Зачищенные участки труб обрабатываются специальными обезжиривающими салфетками.

      Далее, не прикасаясь к зачищенным участкам трубы руками, на трубу надвигается фитинг до отметки маркером.

    2. Сварка

      Сварочный аппарат подключается к сети. В зависимости от модели аппарата и его комплектации данные сварки (температура и время нагрева, а также время остывания) вводятся в систему при помощи сканера, считывающего карандаша или вручную.

      После того, как данные отсканированы, муфтовые аппарат готов к запуску процесса сварки, остается только нажать кнопку старт и оборудование само подаст напряжение на фитинг в течение необходимого времени.

    3. Остывание

      После того, как аппарат для муфтовой сварки подаст сигнал об окончании нагрева, необходимо дать остыть фитингу в течение положенного времени.

      Трогать или перемещать свариваемые трубы в это время не рекомендуется.

      После того, как фитинг остыл, можно переходить к следующему участку. Таким образом, как мы видим, сварка полиэтиленовых труб, с одной стороны, требует внимательного выполнения определенных правил, с другой, ничего сложного в этом процессе нет и если у Вас в руках современное оборудование, то совершить ошибку практически невозможно.


      Муфтовая сварка труб ПНД


    ЦентрТехФорм — трубопроводы для полиэтиленовых труб

    ЦентрТехФорм — трубопроводы для полиэтиленовых труб
    1. ГОСТ 18599-2001 с изм. № l и№ 2 Трубы напорные из полиэтилена. Технические условия.
    2. ГОСТ Р 50838-2009 Трубы из полиэтилена для газопроводов. Технические условия.
    3. ГОСТ Р 52134-2003. Трубы напорные из термопластов и соединительные детали к ним для систем водоснабжения и отопления.
    4. ГОСТ Р 52779-2007 Детали соединительные из полиэтилена для газопроводов. Общие технические условия.
    5. ГОСТ Р ИСО 12176-1 – 2011 Трубы и фитинги пластмассовые. Оборудование для сварки полиэтиленовых систем. Часть 1. Сварка встык плавлением.
    6. ГОСТ Р 55276- 2012 Трубы и фитинги пластмассовые. Процедуры сварки нагретым инструментом в стык полиэтиленовых (ПЭ) труб и фитингов, используемых для строительства газо- и водопроводных распределительных систем.
    7. ГОСТ ИСО 161-1-2004 Трубы из термопластов для транспортирования жидких и газообразных сред.
    8. СП 42-103-2003 Проектирование и строительство газопроводов из полиэтиленовых труб и реконструкция изношенных газопроводов.
    9. СП 40-102-2000 Проектирование и монтаж трубопроводов систем водоснабжения и канализации из полимерных материалов.
    10. РД 03-606-03 Инструкция по визуальному и измерительному контролю.
    11. ПБ 03-440-02 Правила аттестации персонала в области неразрушающего контроля.
    12. Газопроводы из полимерных материалов. Пособие по проектированию, строительству и эксплуатации. Шурайц А.Л., Каргин В.Ю., Вольнов Ю.Н., Саратов, «Волга-XXI век», 2012.
    13. Удовенко В.Е., Тхай В.С., Коршунов Ю.В. Полиэтиленовые трубопроводы — это просто. М.: ЗАО «Полимергаз», 2012.
    14. Сварка и контроль газопроводов из полимерных материалов. В помощь сварщикам и специалистам сварочного производства. В.Ю. Каргин, А.Л. Шурайц, Саратов: 2003.
    15. Сварка полиэтиленовых трубопроводов встык нагретым инструментом. Учебно-методическое пособие, М.: ООО «ЦентрТехФорм», 2014.

    0

     Часть 8. Внешний осмотр ПЭ труб и деталей. | Описание курса | Глава 2. Сварка полимерных труб встык нагретым инструментом. 

       

    CTF

    Группа Компаний «CTF» является одним из лидеров на Российском рынке материалов и оборудования для строительства и реконструкции трубопроводов с использованием современных технологий. Мы активно содействуем внедрению, развитию и расширению применения полиэтиленовых трубопроводных систем для водо- и газоснабжения.

    Россия

    Московская область

    Москва

    Чермянский пр-д, д.7, подъезд 2

    +7 4957271015

    ГОСТ Р ИСО 12176-1-2011: Трубы и фитинги пластмассовые. Оборудование для сварки полиэтиленовых систем. Часть 1. Сварка нагретым инструментом встык

    ГОСТ Р ИСО 12176-1-2011: Трубы и фитинги пластмассовые. Оборудование для сварки полиэтиленовых систем. Часть 1. Сварка нагретым инструментом встык

    Терминология ГОСТ Р ИСО 12176-1-2011: Трубы и фитинги пластмассовые. Оборудование для сварки полиэтиленовых систем. Часть 1. Сварка нагретым инструментом встык оригинал документа:

    3.4 динамическое сопротивление: Сила трения во время движения.

    3.7 компенсация сопротивления: Способность оборудования преодолевать сопротивление перемещению подвижных зажимов в целях достижения и поддержания требуемых параметров сварки.

    3.6 номинальная толщина стенки е п, мм: Условный размер, соответствующий минимальной допустимой толщине стенки трубы в любой точке ее поперечного сечения.

    3.5 номинальный наружный диаметр dn: Обозначение размера, которое является общим для всех элементов трубопровода из термопластов, кроме фланцевых и резьбовых соединений.

    Примечание — Номинальный наружный диаметр представляет собой целое число, удобное для ссылок [1].

    Определения термина из разных документов: номинальный наружный диаметр dn

    3.3 пиковое сопротивление: Сила трения в точке начала движения.

    3.2 сопротивление трению оборудования для сварки встык: Сила, необходимая для преодоления трения во всем механизме.

    Примечание — См. раздел 6.1.

    3.1 центратор: Конструкция, состоящая из двух или более направляющих и зажимов трубы.

    Примечание — Обеспечивает соосность труб и/или фитингов, параллельность их торцов в процессе сварки.

    Определения термина из разных документов: центратор

    Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации. academic.ru. 2015.

    • ГОСТ Р 54382-2011: Нефтяная и газовая промышленность. Подводные трубопроводные системы. Общие технические требования
    • ГОСТ Р ИСО 12176-2-2011: Трубы и фитинги пластмассовые. Оборудование для сварки полиэтиленовых систем. Часть 2. Сварка с закладными нагревателями

    (PDF) Сварка полимерных труб газопроводов при низких температурах

    Сварка полимерных труб газопроводов при низких температурах

    Н.П. Старостин, А. Герасимов, Е. Данзанова

    Институт проблем нефти и газа СО РАН, Якутск, Россия

    Учитывая особенности теплофизических процессов полимерных материалов, авторами предложены способы сварки полиэтиленовых труб

    для газопроводы, сварка в которых может производиться без временного перекрытия при низких температурах атмосферного воздуха

    .

    Ключевые слова: полимерный материал; газопровод; сварка; продолжительность тепла; сварное соединение

    Объем применения полиэтиленовых труб вместо

    металлических труб при строительстве магистральных газопроводов

    в России с каждым годом увеличивается. В то же время

    , согласно действующим на данный момент инструкциям СП 42-

    103-2003, сварка разрешается при температуре воздуха

    от 215 до 45 8С. При необходимости сварочные работы

    следует проводить в закрытых помещениях, в которых температура воздуха

    должна быть отрегулирована до значений, указанных в нормативных документах

    , а сечение сварной трубы

    должно выдерживаться определенное время. период времени для достижения

    требуемой температуры.На важность разработки

    более простых и эффективных методов сварки при низких температурах

    указывает тот факт, что в регионах

    с холодным климатом температура воздуха ниже 2158 ° C

    измеряется для 6 месяцев или дольше. Кроме того, в доступных в настоящее время методах сварки полимерных материалов

    ,

    возможности технологии стыковой сварки нагретым инструментом

    используются неэффективно.Методы регулирования теплового процесса

    , обеспечивающие образование прочных сварных соединений

    , не используются.

    Особенностью полимерных материалов является низкая теплопроводность

    по сравнению с металлами. Коэффициенты теплопроводности металлов и полимеров

    отличаются от

    на два порядка. Например, коэффициент теплопроводности полиэтилена

    составляет 0,16–0,42, а для стали

    — 25–88 Вт / (м · К).Следовательно, при сварке полиэтиленовых труб

    тепловой эффект, приводящий к разрушению материала

    , применяется на небольшой площади

    , ограниченной изотермой при 808C

    2

    . Скорость охлаждения

    нагретых участков полимерного материала ниже, чем

    металлов. Принимая во внимание тот факт, что при сварке полимерных материалов нагретым инструментом

    зона термического влияния

    (ЗТВ) формируется на протяжении всего процесса в районе

    сварного соединения и, как показано в (см.3, изотерма

    обращена к сварному соединению своей выпуклой частью, метод сварки

    a

    при температурах окружающего воздуха на

    ниже установленных стандартом температур

    предложено

    4

    . Вместо создания участков со стандартной температурой

    для сварочных работ и длительного выдерживания

    сварных участков полимерных труб при этих температурах

    предлагается повысить температуру

    ЗТВ концы свариваемых труб

    до стандартной температуры путем предварительного подогрева.Для этой цели

    концы сварных труб вставляются в нагретый инструмент

    (нагретый до требуемой стандартной температуры

    ) на глубину, превышающую глубину ЗТВ

    , и удерживаются там до достижения температурного поля. в ЗТВ

    становятся похожими на однородное поле.

    В этом методе используется следующая процедура. Концы

    свариваемых труб 1 (рис. 1) центрируются на внешней поверхности

    , после чего выполняется механическая обработка

    концов труб для обеспечения плотного контакта друг с другом

    , а также для удалить окисленные поверхностные слои.Концы

    труб затем приводят в непосредственный контакт с нагретым инструментом 2

    с нагревательным элементом 3 путем смещения концов

    сварных труб на глубину h, превышающую длину

    ЗТВ l, в цилиндрические глухие отверстия

    конец кольцевой канавки с упругими элементами 4 для

    , обеспечивающими идеальный тепловой контакт контактирующих поверхностей.

    Температура стенок труб равна

    температуре в заданном диапазоне температур

    атмосферного воздуха при сварочных операциях, а концы

    выдерживаются в течение определенного периода времени для получения среднего значения.

    температура ЗТВ равна температуре нагретого инструмента

    .

    Время нагрева определяется путем решения задачи теплопроводности

    на основе условия

    обеспечения равномерного распределения температуры в ЗТВ.

    Инструмент удаляется, когда в ЗТВ создается почти однородное температурное поле

    . Затем второй инструмент

    , нагретый до температуры плавления материала или выше,

    используется для оплавления концов свариваемых труб. Инструмент

    удаляется, и расплавленные концы высаживаются под давлением

    и выдерживаются в течение определенного периода времени под этим давлением

    .Основные параметры сварки такие же, как у сварки

    при стандартных температурах атмосферного воздуха.

    Для поддержания такой же скорости охлаждения и релаксации

    процессов в сварных соединениях, что и при сварке при рекомендуемых температурах

    , охлаждение осуществляется в закрытом ограниченном объеме 2

    (Рисунок 2) с использованием тепла

    Изоляционный материал

    3. Температура поддерживается в указанном диапазоне

    с помощью нагревательных элементов, а также за счет тепла сварного шва

    .Для получения наиболее эффективной теплоизоляции

    между стенками трубы 4 и теплоизоляционным материалом

    используется эластичный материал 1.

    Таким образом, температура в ЗТВ при низкой температуре атмосферного воздуха

    «принудительно» становится равной

    рекомендованной температуре. Сила

    ISSN 0950-7116 print / ISSN 1754-2138 online

    q 2011 Taylor & Francis

    http://dx.doi.org/10.1080/09507116.2011.581442

    http://www.tandfonline.com

    Welding International

    Vol. 25, № 12, декабрь 2011 г., 981–983

    Выбрано из Сварочного производства 2010 (7) 43–45

    Загружено пользователем [84.237.108.216] в 23:24 25 октября 2012 г.

    Постоянные соединения для сборки армированного полиэтилена Трубы и стальные трубы — Описание

    Постоянные соединения, предназначенные для соединения полиэтиленовых труб, армированных синтетической нитью, со стальными трубопроводами (далее — неразъемное соединение), изготавливаются сборкой отрезка армированной полиэтиленовой трубы на стальной ниппель вставки путем оправки центрального отверстия ниппеля. .

    Постоянные соединения предназначены для приварки армированных труб ТУ 2248-001-55038886-01 к стальным трубопроводам систем холодного водоснабжения, технологических и нефтепроводных систем с рабочим давлением до 4 МПа, газораспределительных сетей рабочим давлением до 1,2 МПа. давление.

    Постоянные соединения предназначены для применения при температурах стенок трубопроводов от + 60С до -15С.

    Несъемные соединения привариваются встык к армированным полиэтиленовым трубам с использованием подогреваемого устройства, а затем шов армируют электромуфтовой муфтой в соответствии с технологической документацией, утвержденной в установленном порядке.

    Постоянные соединения привариваются к стальным трубопроводам по ГОСТ 16037.

    Температура стальной трубы в месте ее соединения с армированной полиэтиленовой трубой не должна превышать 800 ° C выше нуля. Рекомендуется сначала приварить постоянное соединение к куску стальной трубы длиной 1 м в цехе, где могут быть обеспечены тепловые условия в зоне переходной втулки. В процессе регулировки стальных труб, подготовленных для стыковой сварки и последующего армирования электромуфтовой муфтой, операции газовой резки и полировки кромки следует выполнять на конце стального трубопровода, а не на конце стального соединительного элемента постоянного соединения.Соединительный элемент из полиэтилена должен быть защищен от брызг и окалины металла при регулировке и сборке стыка, сварке клещами и последующей электродуговой сварке.

    Вкладыши стальные неразъемных соединений нефтепромысловых трубопроводов должны быть защищены от внешней коррозии в соответствии с требованиями ПБ (ПБ) 08-624.

    При подземной прокладке газопроводы должны быть защищены от гальванического воздействия с помощью защитных изолирующих сверхпрочных кожухов в соответствии с требованиями ПБ (ПБ) 12-529.

    На изогнутых упругих участках трасс трубопроводов монтаж соединений не допускается.

    См. Дополнительную информацию:

    Наноструктуризация и термические свойства сварных швов полиэтиленов | Письма о наноразмерных исследованиях

    Результаты термогравиметрических исследований ПЭ-100, ПЭ-80 и их сварного шва представлены на рисунке 2а. Видно, что при температурах 280-500 ° С кривая сварного шва ПЭ-80 / ПЭ-100 находится между кривыми чистого ПЭ-80 и ПЭ-100, которые соответствуют процессу термоокислительного разрушения.Такое поведение кривых логично и не подлежит обсуждению. Но в начальной зоне процесса термоокислительного разрушения (до 280 ° С) наблюдается определенная повышенная стабильность сварного шва ПЭ-80 / ПЭ-100 по сравнению с чистыми полиэтиленами. Как видно на вставке на рис. 2а, сварной шов ПЭ-80 / ПЭ-100 имеет меньшую потерю веса в начале пробоя и повышенную (до 10 ° С) температуру начала пробоя по сравнению с ПЭ-80 и ПЭ-100. Такой вид кривой свидетельствует о том, что в сварном шве образуются структуры с более высокой термической стабильностью.

    Рисунок 2

    Графики результатов исследований TGA и TMA. Термогравиметрические (a) и термомеханические (b) результаты для чистого PE-80, PE-100 и их сварного шва PE-80 / PE-100.

    Аналогичное поведение материалов наблюдается при термомеханическом испытании (рис. 2b). Кривая относительной деформации сварного шва ПЭ-80 / ПЭ-100 при плавлении при температурах выше T = 140 ° C расположена между соответствующими кривыми для чистого ПЭ-80 и ПЭ-100.При температуре 25-130 ° C сварной шов PE-80 / PE-100 имеет максимальные значения теплового расширения (вставка на рис. 2b) по сравнению с чистым PE-80 и PE-100. Это можно объяснить наличием внутренних напряжений в «замороженных» участках аморфной части полимера, возникающих в процессе сварки. Расслабление и размораживание этих участков при нагревании приводит к увеличению молекулярной подвижности и увеличению объема материала.

    Исходя из приведенных данных, можно предположить, что при сварке разнородных типов полиэтилена, таких как ПЭ-80 и ПЭ-100, возникают области с более высокой термической стабильностью (очевидно, в кристаллической фазе) и области с внутренними напряжениями (в аморфной фазе). ) образуются в зоне сварки.Чтобы проверить эту идею, все образцы (как чистые полиэтиленовые типы, так и их сварные швы) были изучены с помощью дифференциальной сканирующей калориметрии (рис. 3а) и широкоугольной рентгеновской спектроскопии (рис. 3b).

    Рисунок 3

    Результирующие графики исследований DSC и WAXS. DSC (a) и WAXS (b) спектры чистого PE-80, PE-100 и их сварного шва PE-80 / PE-100.

    Для всех трех образцов на кривых ДСК можно наблюдать два минимума, соответствующих процессам плавления кристаллических структур внутри ПЭ, причем эти две температуры плавления на всех образцах указывают на их поликристалличность.Первый минимум Т m 1 указывает температуру плавления для более легкоплавкой фракции с температурой плавления 117-125 ° C. Второй минимум Т м 2 соответствует плавлению более упорядоченных (лучше упакованных) кристаллитов с более высокой термической стабильностью с температурой плавления от 133 ° C до 138 ° C. Температуры плавления, соответствующие обоим типам кристаллитов для всех образцов, представлены в таблице 1.

    Таблица 1 Термические характеристики (температуры и энтальпии плавления) обоих типов полиэтиленов и их сварного шва, полученные в результате исследований методом ДСК

    Повышенная температура плавления T м 2 сварного шва по сравнению с соответствующим T м 2 обоих типов чистого полиэтилена является важным подтверждением предположения о том, что сварной шов содержит области с более высокой термической стабильностью и, соответственно, с кристаллитами более высокого порядка (упаковка).

    Аналогичная тенденция наблюдается также для интегральных энтальпий плавления, определенных по площадям плавления на кривых ДСК, которые позволили нам рассчитать степень кристалличности с использованием классического уравнения [24] (см. Таблицу 1). Для сварного шва ПЭ-80 / ПЭ-100 интегральная энтальпия плавления является наибольшей среди трех полимеров, что, очевидно, указывает на более высокую термическую стабильность кристаллической фазы сварного шва ПЭ-80 / ПЭ-100 по сравнению как с чистым ПЭ-80 и ПЭ-100, так и в свою очередь, это можно объяснить образованием более плотных кристаллитов в сварном шве.Степени кристалличности, представленные в таблице 2, рассчитаны на основе интегральных энтальпий плавления для каждого образца с использованием классического уравнения [24]. Видно, что степень кристалличности сварного шва самая высокая среди трех образцов и, соответственно, выше, чем у чистых матриц обоих типов ПЭ.

    Таблица 2 Структурно-механические характеристики полиэтиленов и их сварного шва

    Другими аргументами, подтверждающими наше предположение, являются результаты WAXS (рис. 3b).{-1} \ cdot 100 $$

    (1)

    , где Q cr — площадь дифракционных максимумов, описывающих кристаллическую структуру полимера, а Q cr + Q am — общая площадь дифракционной картины в пределах углов рассеяния, на которой проявляется аморфно-кристаллическая структура полимера. Это определение показало, что степень кристалличности как для PE-80, так и для PE-100 почти одинакова (приблизительно 56% для PE-80 и 57% для PE-100) и сильно отличается от такой степени для PE-80 / PE- 100 сварных швов (66%), и эти данные коррелируют с результатами исследований методом ДСК.{-1} $$

    (2)

    , где K — константа, связанная с формой кристаллита (если форма не определена, К = 0,9), а β — угловая полуширина (ширина полувысоты) дифракционного максимума, показал, что средние значения L 1 ≈ 7,2 нм для сварных швов PE-80, PE-100 и PE-80 / PE-100 и средние значения L 2 ≈ 7,2 нм для PE-80 и PE-100. , а для шва ПЭ-80 / ПЭ-100 L 2 ≈ 8.0 нм (для расчета использовались дифракционные максимумы при 2 θ max = 21,2 ° и 23,6 °).

    Чтобы оценить разницу между экспериментальной рентгенограммой сварного шва ПЭ-80 / ПЭ-100 и дифрактограммами механических смесей ПЭ-80 и ПЭ-100 (в условиях нулевого взаимодействия между ними), дальнейшие расчеты рентгенограмм таких смесей была сделана в предположении, что оба компонента (оба типа ПЭ) вносят аддитивный вклад в дифракционную картину:

    $$ {I} _ {\ mathrm {add}} = {w } _1 {I} _1 + {w} _2 {I} _2 $$

    (3)

    где I 1 и I 2 — интенсивности широкоугольного рентгеновского рассеяния ПЭ-80 и ПЭ-100; Вт 1 и w 2 — массовое содержание компонентов в системе ( w 1 + w 2 = 1).Сравнивая экспериментальные и рассчитанные картины дифракции рентгеновских лучей, можно увидеть на рисунке 3, что имеет место неаддитивное изменение экспериментальной дифракционной кривой по сравнению с теоретической; это важный результат, поскольку он подтверждает, что взаимодействие между макромолекулами PE-80 и PE-100 происходит в сварном шве PE-80 / PE-100. Анализируя экспериментальную дифракционную кривую сварного шва ПЭ-80 / ПЭ-100, очевидно, что интенсивность первого дифракционного максимума (2 θ max = 21,2 °) уменьшается, а интенсивность второго дифракционного максимума значительно увеличивается (2 θ ). макс = 23.6 °) по сравнению с соответствующими дифракционными максимумами на обоих спектрах чистого ПЭ. По-видимому, этот фактор указывает на то, что при сварке этих двух материалов происходит перестройка кристаллических фаз ПЭ-80 и ПЭ-100 и что в сварном шве ПЭ-80 / ПЭ-100 образуются более плотные кристаллиты (по сравнению с чистыми материалами). Этим фактом можно объяснить повышенную прочность соединения разнородных полимеров, выявленную ранее специалистами и подтвержденную экспериментально до начала текущих исследований (см. Таблицу 2).Значения размера кристаллитов ( L 1 и L 2) для каждого образца, рассчитанные на основе отдельных дифракционных максимумов, также представлены в таблице 2. Таким образом, увеличенный размер кристаллитов характерен для шва ПЭ-80 / ПЭ-100.

    Наноструктуризация и термические свойства сварных швов полиэтиленов

    Nanoscale Res Lett. 2015; 10: 138.

    , , , , , , и

    Анатолий Гальчун

    Сварочное отделениеИнститут электросварки им. О. Патона НАН Украины, ул. Боженко, д. 8, 03680 Киев-150, Украина

    Николай Кораб

    Кафедра сварки пластмасс, Институт электросварки им. Наук Украины, Б.8, ул. Боженко, 11, 03680 Киев-150, Украина

    Владимир Кондратенко

    Отделение сварки пластмасс Института электросварки им. Е.А. Патона НАН Украины, Б.Ул. Боженко, 8, 03680 Киев-150, Украина

    Валерий Демченко

    Отделение сварки пластмасс, Институт электросварки им. Е.О. Патона НАН Украины, ул. Боженко, д. 11, д. 8, 03680 Киев 150, Украина

    Институт химии высокомолекулярных соединений НАН Украины, Харьковский проспект, 48, 02160 Киев, Украина

    Андрей Шадрин

    Отделение сварки пластмасс, Институт электросварки им. Украина, Б.Ул. Боженко, 8, 03680 Киев-150, Украина

    Виталий Анистратенко

    Отделение сварки пластмасс, Институт электросварки им. Е.А. Патона НАН Украины, ул. Боженко, д. 11, д. 8, 03680 Киев- 150, Украина

    Максим Юрженко

    Отделение сварки пластмасс, Институт электросварки им. Е.А. Патона НАН Украины, ул. Боженко, д. 8, д. 8, 03680 Киев-150, Украина

    Институт макромолекулярных соединений Химия НАН Украины, Харьковский проспект, 48, 02160 Киев, Украина

    Отделение сварки пластмасс, ул.Институт электросварки им. О. Патона НАН Украины, ул. Боженко, д. 8, д. 8, 03680 Киев-150, Украина

    Институт химии высокомолекулярных соединений НАН Украины, пр. Харьковское, 48, 02160 Киев, Украина

    Автор, ответственный за переписку.

    Поступило 6 ноября 2014 г .; Принято 19 февраля 2015 г.

    Авторские права © Galchun et al .; лицензиат Springer. 2015Это статья в открытом доступе, распространяемая в соответствии с условиями лицензии Creative Commons Attribution License (http: // creativecommons.org / licenses / by / 4.0), который разрешает неограниченное использование, распространение и воспроизведение на любом носителе, при условии, что оригинальная работа должным образом указана. Эта статья цитировалась в других статьях в PMC.

    Реферат

    Как известно, полиэтилен (ПЭ) — один из распространенных материалов в современном мире, а изделия из ПЭ занимают основную долю на промышленных и торговых рынках. Например, различные типы технического PE, такие как PE-63, PE-80 и PE-100, имеют широкое промышленное применение, например, в строительстве, для трубопроводных систем и т. Д.Быстрое развитие индустрии пластмасс опережает подробные исследования процессов сварки и механизма образования сварных швов, поэтому они остаются неизученными. До сих пор нет окончательного ответа на вопрос, как формируется микроструктура сварного шва. Такие условия ограничивают наш путь к пониманию проблемы и, соответственно, препятствуют научным подходам к сварке более сложных (с химической точки зрения) типов полимеров, чем полиэтилен. С учетом современного состояния в статье представлены результаты комплексных исследований сварного шва ПЭ, его структуры, теплофизических и эксплуатационных характеристик, анализ этих результатов и на их основе выдвинуты гипотезы формирования сварного соединения и структуры сварного шва.Показано, что сварка полиэтилена разного типа, такого как ПЭ-80 и ПЭ-100, приводит к образованию более упорядоченных кристаллитов, перестройке кристаллической фазы и аморфных областей с внутренними напряжениями в зоне сварки.

    PACS: 81.20.Vj, 81.05.Lg, 81.07.-b

    Предпосылки

    Строительство технологических трубопроводов — одна из основных областей применения полимерных материалов в мире [1]. Среди полимеров, используемых для производства труб, полиэтилен (ПЭ) является одним из наиболее часто используемых [2]; этот материал имеет идеальное соотношение между ценой, механическими свойствами и свариваемостью и, следовательно, имеет значительное преимущество по сравнению с другими полимерами.

    Для строительства трубопроводов используются трубы из различных видов полиэтилена высокой плотности (HDPE; так называемый «трубный» полиэтилен) [3]. Трубы для первых технологических трубопроводов изготовлены из сырья марки ПЭ-63. Позже были разработаны и получили широкое распространение следующие марки ПЭ-80 и ПЭ-100 [4,5]. В настоящее время все эти три вида полиэтилена используются в трубной промышленности [6].

    Сварка — основной способ соединения полиэтиленовых труб при строительстве трубопроводов.На сегодняшний день следующие методы сварки достаточно развиты с технологической точки зрения и широко используются на практике: стыковая сварка горячим инструментом, сварка муфтой горячим инструментом и контактная сварка [7,8]. Для последних двух методов требуются некоторые специальные детали муфты, такие как муфты и фитинги сопротивления. Стыковая сварка — наиболее простой и универсальный метод, применимый для труб любого диаметра (кроме тонкостенных).

    Эксплуатационные характеристики полиэтиленовых трубопроводов в значительной степени зависят от качества сварного соединения.Как правило, заявленный срок службы трубопровода составляет не менее 50 лет, и все факторы, которые могут способствовать разрушению трубы или сварного шва, постоянно исследуются и могут быть устранены [9]. В случаях, когда разрушение произошло, важно иметь эффективную и надежную технологию ремонта [10]. Поскольку трубы изготавливаются из полиэтилена различных типов, необходимо разработать технологию сварки, обеспечивающую надежную сварку разнородных типов полиэтилена.

    Все вышеперечисленные способы сварки имеют свои технологические особенности и типичные дефекты сварных соединений [11].Многочисленные научные исследования направлены на совершенствование метода стыковой сварки горячим инструментом. Эмпирические методы используются исследователями для оптимизации основных параметров сварки для различных технологических режимов [12,13], а также для исследования особенностей сварки труб разного размера [14]. Механические и термические свойства материала трубы также сильно влияют на процесс стыковой сварки горячим инструментом [15,16]. Это следует учитывать при сварке разнородных видов полиэтилена между собой. ПЭ-63, ПЭ-80 и ПЭ-100 имеют разные технологические характеристики, такие как, например, степень усадки при охлаждении [17] и разные показатели текучести расплава, поэтому для случаев, когда неоднородный ПЭ следует разработать специальную сварочную технологию и оборудование. типы должны быть сварены вместе.

    Несмотря на многочисленные разработанные технологии и практическое применение сварки широких труб, детальное исследование природы сварки полиолефинов до сих пор не завершено; Механизм образования сварных швов изучен недостаточно. Исследования морфологии, как правило, позволяют изучить макроструктуру полиэтиленовой трубы, линии сплавления и геометрию зоны термического влияния [18,19]. В некоторых работах исследовалась макромолекулярная структура полиэтилена, влияющая на свариваемость материала [20], а также внутренние деформации в сварных соединениях полиэтилена [21], но общий механизм образования сварного соединения и макромолекулярные структуры [22,23] в сварном шве до сих пор изучены недостаточно.

    Таким образом, до сих пор нет полного представления о формировании и структурных особенностях сварных соединений полиэтилена и других полиолефинов. Еще меньше изучен процесс сварки более сложной химической системы, чем полиэтилен. В данной работе представлены результаты комплексных исследований (методами дифференциальной сканирующей калориметрии, термогравиметрического и термомеханического анализов, а также широкоугольного рентгеновского рассеяния) разнородной структуры сварного шва типа ПЭ и их свойств.На основе анализа полученных результатов предложены новые гипотезы о природе и механизме образования сварных швов и структурирования полимера в таких швах.

    Методы

    Материалы и обработка

    Для экспериментов по сварке, структурного анализа и исследования механических и термических свойств были использованы следующие образцы: полиэтиленовые трубы, изготовленные из двух типов полиэтилена высокой плотности (HDPE) с разным минимумом требуемая прочность (MRS) — ПЭ-80 (MW бимодальный 300000 г / моль, плотность 0.953 г / см 3 , MRS = 8 МПа) и PE-100 (MW бимодальный 300000 г / моль и плотность 0,960 г / см 3 , MRS = 10 МПа).

    Сварочные эксперименты проводились с диаметром 63 мм и толщиной стенки 6 мм труб из ПЭ-80 и ПЭ-100 с использованием традиционной стыковой сварки горячей пластиной при следующих условиях: температура сварки 200 ° C, давление сварки 0,2 МПа и 60 с время перерыва. Изменение во времени составило 3 с. Время охлаждения под давлением 6 мин. Аппарат для стыковой сварки горячим листом САТ-1 производства Опытного сварочного оборудования Э.Для сварки использовался Институт электросварки им. О. Патона НАН Украины. Фотография сварного шва труб ПЭ-80 и ПЭ-100 представлена ​​на рисунке.

    Сварной стык полиэтиленовых труб. Сварной шов разнородных труб (ПЭ80 и ПЭ-100, диаметром 63 мм).

    Оборудование и измерения

    PE Структура PE (типы PE-80 и PE-100), а также сварных швов PE-80 / PE-100 была исследована методом широкоугольного рассеяния рентгеновских лучей (WAXS) с использованием Рентгеновский дифрактометр ДРОН-4.07 (Буревестник, Санкт-Петербург, Россия) с рентгенооптической схемой по методу Дебая-Шерера с использованием излучения CuK α ( λ = 0.154 нм), монохроматизированный Ni-фильтром. Рентгеновская трубка BSV27Cu, работающая при U, ​​ = 30 кВ и I, = 30 мА, использовалась в качестве источника характеристического рентгеновского излучения. Рентгеновские измерения проводились пошаговым сканированием с углами рассеяния (2 θ ) от 2,6 ° до 40 °, с выдержкой 5 с при температуре T = 20 ± 2 ° С.

    Термические свойства исходных образцов и сварных швов были исследованы с помощью дифференциальной сканирующей калориметрии (ДСК) на приборе DSC Q2000 от TA Instruments (Нью-Касл, Делавэр, США) в инертной атмосфере (азот высокой чистоты, ГОСТ 9293–74) при температурах от 40 до 200 ° С с линейной скоростью нагрева 20 ° С / мин.Масса образцов составляла от 6 до 10 мг каждый. Точность измерения температуры ± 0,01 ° С, точность теплового потока ± 0,01 Дж / г.

    Термическая стабильность и термоокислительное разрушение (ТГА) исходных образцов и сварного шва изучались с помощью прибора TGA Q50 компании TA Instruments (Нью-Касл, Делавэр, США) в атмосфере осушенного воздуха при температурах от 30 до 700 ° С. ° C при линейной скорости нагрева 20 ° C / мин. Масса образцов составляла примерно 6–12 мг каждый. Точность измерения температуры ± 0.01 ° С, точность похудания ± 0,0001 мг.

    Термомеханическое поведение и деформационные характеристики (ТМА) исходных образцов и сварного шва были исследованы с помощью прибора TMA Q400 EM компании TA Instruments (Нью-Касл, Делавэр, США) в атмосфере осушенного воздуха при линейной скорости нагрева 10 ° C / мин при температуре от 30 до 250 ° C. Измерения проводились в режиме теплового расширения с использованием кварцевого индентора диаметром 2,8 ± 0,01 мм. Приложенное к образцу давление индентора было постоянным и составляло 10 -1 МПа.Точность измерения температуры ± 0,01 ° С, точность контроля деформации ± 0,01 мкм. Все устройства TA Instruments сертифицированы по международному стандарту ISO 9001: 2000.

    Механические свойства (прочность и относительное удлинение при разрыве) исходных и сварных образцов оценивали с помощью осевого испытания на растяжение (по стандарту ДБН В.2.5-41) со скоростью растяжения 50 мм / мин при комнатной температуре с FP- 10 натяжной станок (Германия). Качество сварки также оценивали по визуальным геометрическим параметрам.Все исследования повторялись трижды с разными образцами каждый раз для повышения точности измерений.

    Результаты и обсуждение

    Результаты термогравиметрических исследований ПЭ-100, ПЭ-80 и их сварного шва представлены на рисунке а. Видно, что при температурах 280-500 ° С кривая сварного шва ПЭ-80 / ПЭ-100 находится между кривыми чистого ПЭ-80 и ПЭ-100, которые соответствуют процессу термоокислительного разрушения. Такое поведение кривых логично и не подлежит обсуждению.Но в начальной зоне процесса термоокислительного разрушения (до 280 ° С) наблюдается определенная повышенная стабильность сварного шва ПЭ-80 / ПЭ-100 по сравнению с чистыми полиэтиленами. Как видно на вставке к рисунку а, сварной шов ПЭ-80 / ПЭ-100 имеет меньшую потерю веса в начале пробоя и повышенную (до 10 ° С) температуру начала пробоя по сравнению с ПЭ-80 и ПЭ-100. Такой вид кривой свидетельствует о том, что в сварном шве образуются структуры с более высокой термической стабильностью.

    Графики результатов исследований TGA и TMA. Термогравиметрические (a) и термомеханические (b) результаты для чистого PE-80, PE-100 и их сварного шва PE-80 / PE-100.

    Аналогичное поведение материалов наблюдается при термомеханическом испытании (рисунок b). Кривая относительной деформации сварного шва ПЭ-80 / ПЭ-100 при плавлении при температурах выше T = 140 ° C расположена между соответствующими кривыми для чистого ПЭ-80 и ПЭ-100. При температурах 25-130 ° C сварной шов PE-80 / PE-100 имеет максимальные значения теплового расширения (вставка на рис. B) по сравнению с чистым PE-80 и PE-100.Это можно объяснить наличием внутренних напряжений в «замороженных» участках аморфной части полимера, возникающих в процессе сварки. Расслабление и размораживание этих участков при нагревании приводит к увеличению молекулярной подвижности и увеличению объема материала.

    Исходя из приведенных данных, можно предположить, что при сварке разнородных типов полиэтилена, таких как ПЭ-80 и ПЭ-100, возникают области с более высокой термической стабильностью (очевидно, в кристаллической фазе) и области с внутренними напряжениями (в аморфной фазе). ) образуются в зоне сварки.Чтобы проверить эту идею, все образцы (как чистые полиэтиленовые типы, так и их сварные швы) были изучены с помощью дифференциальной сканирующей калориметрии (рисунок а) и широкоугольной рентгеновской спектроскопии (рисунок б).

    Полученные графики исследований DSC и WAXS. DSC (a) и WAXS (b) спектры чистого PE-80, PE-100 и их сварного шва PE-80 / PE-100.

    Для всех трех образцов на кривых ДСК можно наблюдать два минимума, соответствующих процессам плавления кристаллических структур внутри ПЭ, причем эти две температуры плавления на всех образцах указывают на их поликристалличность.Первый минимум T м 1 указывает температуру плавления для более легкоплавкой фракции с температурой плавления 117-125 ° C. Второй минимум T м 2 соответствует плавлению более упорядоченных (лучше упакованных) кристаллитов с более высокой термической стабильностью с температурой плавления от 133 ° C до 138 ° C. Температуры плавления, соответствующие обоим типам кристаллитов для всех образцов, представлены в таблице.

    Таблица 1

    Термические характеристики (температуры и энтальпии плавления) обоих типов полиэтиленов и их сварных швов, полученные в результате исследований методом ДСК

    138,88 138,88 температура плавления T м 2 сварного шва по сравнению с соответствующим T м 2 обоих типов чистого полиэтилена является важным подтверждением предположения о том, что сварной шов содержит области с более высокой термической стабильностью и, соответственно, с кристаллитами более высокого порядка (упаковка).

    Аналогичная тенденция наблюдается также для интегральных энтальпий плавления, определенных по площадям плавления на кривых ДСК, которые позволили нам рассчитать степень кристалличности с использованием классического уравнения [24] (см. Таблицу). Для сварного шва ПЭ-80 / ПЭ-100 интегральная энтальпия плавления является наибольшей среди трех полимеров, что, очевидно, указывает на более высокую термическую стабильность кристаллической фазы сварного шва ПЭ-80 / ПЭ-100 по сравнению как с чистым ПЭ-80 и ПЭ-100, так и в свою очередь, это можно объяснить образованием более плотных кристаллитов в сварном шве.Приведенные в таблице степени кристалличности рассчитаны на основе интегральных энтальпий плавления для каждого образца по классическому уравнению [24]. Видно, что степень кристалличности сварного шва самая высокая среди трех образцов и, соответственно, выше, чем у чистых матриц обоих типов ПЭ.

    Таблица 2

    Структурно-механические характеристики полиэтиленов и их сварного шва

    Образец Температура плавления Т м 1 , ° С Температура плавления Т м 2 , ° С Энтальпия плавления, Дж / г
    PE-80 117.10 133,13 114,90
    PE-100 124,34 136,21 134,90
    PE-80 / PE-100 приварной шов 11890

    2
    Образец Степень кристалличности (ДСК)% Степень кристалличности (WAXS)% Размер кристаллитов л 1 (2 θ = 21.2 °) нм Размер кристаллитов л 2 (2 θ = 23,6 °) нм Предел прочности при растяжении МПа Относительная прочность на разрыв,%
    PE-80 42 56 7,2 7,2 19,6 100
    PE-100 51 57 7 7,2 23,1 100
    Сварной шов из ПЭ-80 / ПЭ-100 53 66 7,2 8,0 Разрушенный на основном материале > 100 Другими аргументами, подтверждающими наше предположение, являются результаты WAXS (рисунок b). Спектральный анализ сварных швов PE-80, PE-100 и PE-80 / PE-100 показывает, что они имеют аморфно-кристаллическую структуру (представленную дифракционными максимумами при углах рассеяния 2 θ max = 21.2 °, 23,6 °, 29,7 ° и 36,7 ° на фоне виртуального аморфного гало).

    Относительная степень кристалличности ( X cr) была определена методом Мэтьюза [25]:

    X cr = Q cr ( Q cr + Q am) −1 ⋅ 100

    1

    , где Q cr — площадь дифракционных максимумов, описывающих кристаллическую структуру полимера, а Q cr + Q am — общая площадь дифракционной картины в пределах углы рассеяния, при которых возникает аморфно-кристаллическая структура полимера.Это определение показало, что степень кристалличности как для PE-80, так и для PE-100 почти одинакова (приблизительно 56% для PE-80 и 57% для PE-100) и сильно отличается от такой степени для PE-80 / PE- 100 сварных швов (66%), и эти данные коррелируют с результатами исследований методом ДСК. Различия в степенях кристалличности, рассчитанные на основе исследований DSC и WAXS, как сообщается в [26], довольно типичны и могут быть объяснены неравными условиями исследования и состоянием макромолекул при комнатной (WAXS) и повышенной (DSC) температурах.

    В свою очередь, оценка эффективного размера кристаллитов ( L 1 и L 2), выполненная по методу Шерера [27], представлена ​​следующим образом:

    L = K λ ( β cos θ max ) −1

    2

    где K — константа, связанная с формой кристаллита (если форма не определена, К = 0,9), а β , что угловая полуширина (ширина полувысоты) дифракционного максимума, показала, что средние значения L 1 ≈ 7.2 нм для сварного шва PE-80, PE-100 и PE-80 / PE-100 и средние значения L 2 ≈ 7,2 нм для PE-80 и PE-100, а для сварного шва PE-80 / PE-100 , L 2 ≈ 8,0 нм (для расчета использованы дифракционные максимумы при 2 θ max = 21,2 ° и 23,6 °).

    Чтобы оценить разницу между экспериментальной рентгенограммой сварного шва ПЭ-80 / ПЭ-100 и дифрактограммами механических смесей ПЭ-80 и ПЭ-100 (в условиях нулевого взаимодействия между ними), дальнейшие расчеты рентгеновская дифрактограмма таких смесей была сделана в предположении, что оба компонента (оба типа полиэтилена) вносят аддитивный вклад в дифракционную картину:

    , где I 1 и I 2 — интенсивности широкоугольного рентгеновского рассеяния ПЭ-80 и ПЭ-100; w 1 и w 2 — массовое содержание компонентов в системе ( w 1 + w 2 = 1).Сравнивая экспериментальные и рассчитанные дифрактограммы, на рисунке видно, что имеет место неаддитивное изменение экспериментальной дифракционной кривой по сравнению с теоретической; это важный результат, поскольку он подтверждает, что взаимодействие между макромолекулами PE-80 и PE-100 происходит в сварном шве PE-80 / PE-100. Анализируя экспериментальную дифракционную кривую сварного шва ПЭ-80 / ПЭ-100, очевидно, что интенсивность первого дифракционного максимума (2 θ max = 21,2 °) уменьшается, а интенсивность второго дифракционного максимума значительно увеличивается (2 θ макс = 23.6 °) по сравнению с соответствующими дифракционными максимумами на обоих спектрах чистого ПЭ. По-видимому, этот фактор указывает на то, что при сварке этих двух материалов происходит перестройка кристаллических фаз ПЭ-80 и ПЭ-100 и что в сварном шве ПЭ-80 / ПЭ-100 образуются более плотные кристаллиты (по сравнению с чистыми материалами). Этим фактом можно объяснить повышенную прочность соединения разнородных полимеров, выявленную ранее специалистами и подтвержденную экспериментально до начала текущих исследований (см. Таблицу).Значения размера кристаллитов ( L 1 и L 2) для каждого образца, рассчитанные на основе отдельных дифракционных максимумов, также представлены в таблице. Таким образом, для шва ПЭ-80 / ПЭ-100 характерен увеличенный размер кристаллитов.

    Выводы

    Приведены результаты комплексных термических и структурных исследований двух технических типов ПЭ (ПЭ-80 и ПЭ-100) и их сварного шва. Сварное соединение выполнено традиционной стыковой сваркой горячим инструментом.Выявлено, что в процессе сварки происходит перестройка кристаллических фаз и появляются кристаллические области с более высокими механическими и термическими свойствами за счет увеличения количества кристаллитов, их большего размера и лучшей упорядоченности (упаковки).

    Благодарности

    Представленные результаты получены при выполнении бюджетного проекта в отделении сварки пластмасс Института электросварки им. Е.О. Патона НАН Украины.

    Сокращения

    DSC Дифференциальная сканирующая калориметрия
    HDPE полиэтилен высокой плотности
    PE-80 800 г / моль полиэтилен высокой плотности с MW 3
    PE-100 полиэтилен высокой плотности с молекулярной массой 100000 г / моль и плотностью 0,960 г / см 3
    PE полиэтилен
    TGA термогравиметрический анализ
    TMA термомеханический анализ
    WAXS широкоугольное рентгеновское рассеяние

    Сноски

    Конкурирующие интересы

    Авторы заявляют об отсутствии конкурирующих интересов.

    Работы авторов

    AG выполнила стыковую сварку полиэтиленовых труб плавлением. Н.К. провел ценные обсуждения и написал рукопись. ВК оказал помощь в проведении испытаний на растяжение и интерпретации их результатов. VD выполнил исследования WAXS и анализ данных WAXS. AS и MI предоставили ценные обсуждения и внесли свой вклад в анализ результатов, сравнивая структурные особенности образцов. AV предоставил визуальное изображение и помог с анализом результатов.Все авторы прочитали и одобрили окончательную рукопись.

    Информация об авторах

    А.Г. — ведущий инженер отдела сварки пластмасс Института электросварки им. Е.О. Патона НАН Украины. Н.К. — кандидат технических наук, старший научный сотрудник отдела сварки пластмасс Института электросварки им. Е.О. Патона НАН Украины. В.К. — младший научный сотрудник отдела сварки пластмасс Института электросварки им. Е.О. Патона НАН Украины.В.Д. — кандидат физико-математических наук, научный сотрудник отдела сварки пластмасс Института электросварки им. Е.О. Патона НАН Украины и Института химии высокомолекулярных соединений НАН Украины. Кандидат технических наук, научный сотрудник отдела сварки пластмасс Института электросварки им. Е.О. Патона НАН Украины. А.В. — ведущий инженер отдела сварки пластмасс Института электросварки им. Е.О. Патона НАН Украины. М.И., доктор физико-математических наук, заведующий отделением сварки пластмасс ФГУП им.Институт электросварки им. О. Патона НАН Украины, старший научный сотрудник Института химии высокомолекулярных соединений НАН Украины.

    Литература

    1. Бухин В.Е., Фаттахов М.М. Полимерные материалы, используемые при строительстве трубопроводов. Eng Полимерный материал, производимый сетью. 2008. 25: 20–6. [Google Scholar] 2. Энциклопедия промышленной химии Еремика Д. Ульмана. Нью-Джерси, США: John Wiley & Sons Inc; 2014. Полиэтилен; С. 1–42. [Google Scholar] 3. Статья редактора Что нужно знать о «трубном» полиэтилене.Инженерные сети из полимерных материалов. 2002; 2: 5–9. [Google Scholar] 4. Рыжов В., Калугина Е., Бисерова Н., Казаков Ю. Трубные виды полиэтилена. Состав и свойства. Полимерные трубы. 2011; 4: 56–60. [Google Scholar] 5. Гориловский Н., Хвоздев И. Труба полиэтиленовая типа ПЭ-100. Основные технические требования и разработка. Полимерные трубы. 2008; 22: 47–50. [Google Scholar] 6. Статья редактора. Рынок импорта труб из полиэтилена в Украину в 2013 году. Полимерные трубы. 2013; 4 (29): 18–22. [Google Scholar] 7.Стокса ВК. Способы соединения пластмасс и пластиковых композитов: обзор. Polym Eng Sci. 1989. 29 (19): 1310–24. DOI: 10.1002 / pen.760291903. [CrossRef] [Google Scholar] 8. Комаров Г.В. Стыки деталей из полимерных материалов. Справочник. Профессия: Санкт-Петербург, Россия; 2006. [Google Scholar] 9. Норман Б. Собственный ресурс полиэтиленовых трубопроводов. Polym Eng Sci. 2007. 47 (4): 477–80. DOI: 10.1002 / pen.20696. [CrossRef] [Google Scholar] 10. Карандашев Д. Аварийный ремонт полимерных трубопроводов.Полимерные трубы. 2008. 4 (22): 83–5. [Google Scholar] 11. Кораб Н.Г., Минеев Е.А.. Важные замечания, касающиеся методов сварки термопластичных полимерных труб. Полимерные трубы. 2007. 1 (2): 53–5. [Google Scholar] 12. Nonhof CJ. Оптимизация сварки горячей пластиной для серийного и массового производства. Polym Eng Sci. 1996. 36 (9): 1184–95. DOI: 10.1002 / pen.10512. [CrossRef] [Google Scholar] 13. Кайгородов Г.К., Каргин В.Ю. Скорость охлаждения сварного шва полиэтиленовой трубы влияет на ее прочность. Трубопроводы Ecol. 2001; 2: 13–4. [Google Scholar] 14.Хеззель Дж., Лугамер А., Цунага М. Сварка пластиковых труб большого диаметра: характеристики и срок службы. Eng Полимерный материал, производимый сетью. 2006; 18: 24–7. [Google Scholar] 15. Кимелблат В.И., Волков И.В., Глухов В.В. Оптимизация технологии стыковой сварки горячим инструментом. Учет свойств полимеров. 2010. 2 (28): 32–6. [Google Scholar] 16. Кимелблат В.И., Волков И.В., Чупрак А.И. Вариации реологических свойств полиэтилена как стимул для оптимизации основных параметров стыковой сварки горячим инструментом. Сварка Диаг. 2012; 2: 49–52.[Google Scholar] 17. Минеев Э.А. Качество сварных соединений и технологическая дисциплина. Eng Полимерный материал, производимый сетью. 2006; 16: 40–1. [Google Scholar] 18. Стокса ВК. Сравнение морфологий вибрационных и горячих термопластических швов. Polym Eng Sci. 2003. 43 (9): 1576–602. DOI: 10.1002 / pen.10133. [CrossRef] [Google Scholar] 19. Min N, Qi W, ShiBing B. Морфология и свойства полиэтиленовой трубы, экструдированной при малом вращении оправки. Polym Eng Sci. 2010. 50 (9): 1743–50. DOI: 10.1002 / pen.21698. [CrossRef] [Google Scholar] 20.Волков И.В., Глухов В.В., Камалов А.Б., Кимелблат В.И. Корреляция между степенью свариваемости ПЭ-100 и его макромолекулярной структурой. Казанский технологический университетский вестник. 2010; 10: 600–2. [Google Scholar] 21. Лу Й., Шинозаки Д.М., Герберт С. Неоднородная деформация сварного полиэтилена высокой плотности. J Appl Polym Sci. 2002. 86 (1): 43–52. DOI: 10.1002 / app.10895. [CrossRef] [Google Scholar] 22. Шадрин А.А. АНТЕК-92 Междунар. Конф. Proc., Детройт, США. Ланкастер, Пенсильвания: Technomic Publ; 1992. Мартенситоподобные превращения в сварных соединениях образования полукристаллических полимеров; стр.1784–7. [Google Scholar] 23. Гринюк В.Д., Кораб Г.Н., Шадрин А.А. Молекулярный механизм образования сварных соединений термопластических материалов. Патон Уэлдинг Дж. 1992; 4 (7–8): 447–51. [Google Scholar] 24. Менцель Й.Д., Prime BR. Термический анализ полимеров: основы и приложения. Нью-Джерси, США: John Wiley & Sons Inc; 2009. [Google Scholar] 25. Штомпель В.И., Керча Ю.Ю. Структура линейных полиуретанов. Украина: Научный ум; 2008. [Google Scholar] 26. Kong Y, Hay JN. Энтальпия плавления и степень кристалличности полимеров, измеренная методом ДСК.Europ Polym J. 2003; 39: 1721–7. DOI: 10.1016 / S0014-3057 (03) 00054-5. [CrossRef] [Google Scholar]

    27. Guinier A: Дифракция рентгеновских лучей в кристаллах, несовершенных кристаллах и аморфных телах. Courier Dover Publications 1994. ISBN 978-0-486-68011-8.

    Фитинги для газа и воды из полиэтилена HDPE100

    Фитинги для газа и воды HDPE100

    Полиэтилен Термопласты открыты для использования во многих областях промышленности. Полиэтилен сокращенно PE. Существует 32 варианта ПЭ 100, ПЭ 80, ПЭ 60, ПЭ.PE 100 используется на месторождениях воды и природного газа. Это означает, что полиэтилен на латыни представляет собой термоформованный материал по стандарту Söz. Он называется HDPE100 (полиэтилен низкого давления).

    Elbor Weltech производит высококачественные, простые в использовании продукты с использованием новейших технологий. Мы предлагаем модели с выгодными ценовыми преимуществами: «Инжекционные фитинги», «Электросварные фитинги», «Готовые фитинги» и металлические переходы HDPE100. Наша продукция изготавливается в соответствии с пожеланиями и потребностями покупателей.Мы создали Лабораторию контроля качества в соответствии с международными стандартами. У нас есть менеджмент качества ISO 9001, TSE, ГОСТ, сертификат соответствия качества и сертификаты CE. Мы продолжаем идти по пути с хорошей репутацией бренда.

    Полиэтиленовая арматура для газа и воды

    Полиэтиленовые пластиковые трубы пользуются большим успехом. Полиэтиленовые пластиковые трубы впервые были успешно использованы в питьевой воде. Он был разработан с течением времени и предназначен для использования в системах без высокого давления.Помимо полиэтиленовых пластиковых труб мы производим фитинги с полиэтиленовыми фитингами, угловые фитинги HDPE100, HDPE100 ef, фланцевые переходники, электросварные фитинги из HDPE, трубы из HDPE и фланцевые переходники. Также мы производим современную фурнитуру с использованием новейших технологий. Они обладают высокой устойчивостью к ударам и распространению трещин. Труба HDPE100 также не имеет ошибок сборки. Метод комбинирования долговечен.

    Труба ПНД

    лучше из-за таких достоинств; альтернативные варианты труб, такие как бетон, сталь, ПВХ.Основная причина этой особенности — высокоинтенсивный полиэтиленовый активный ингредиент. В настоящее время он в основном используется для трубной группы HDPE100. Он имеет долгий срок службы и предотвращает будущий материальный ущерб. Срок службы составляет 100 лет в зависимости от условий проекта. Тип трубы HDPE100 довольно гибкий и имеет очень твердую структуру.

    Китай производитель фитингов, колено, поставщик трубных фитингов из углеродистой стали

    Компания Hebei Cangtuo Pipe-Fitting Co., Ltd была основана в 1999 году и специализируется на производстве колен, тройников, переходников, заглушек и фланцев из углеродистой и легированной стали. Компания Cangtuo расположена в городе Цанчжоу, провинция Хэбэй, П. Р. Китай, недалеко от порта Тяньцзинь на расстоянии всего 200 км, что позволяет нам пользоваться географическим преимуществом для экспорта готовой продукции за границу и импорта сырья …

    Компания Hebei Cangtuo Pipe-Fitting Co., Ltd была основана в 1999 году и специализируется на производстве колен, тройников, переходников, заглушек и фланцев из углеродистой и легированной стали.Компания Cangtuo расположена в городе Цанчжоу, провинция Хэбэй, КНР, недалеко от порта Тяньцзинь на расстоянии всего 200 км, что позволяет нам пользоваться географическим преимуществом для экспорта готовой продукции за границу и импорта сырья, особенно высококачественного материала труб из сплава. , из Германии и Японии, что может помочь нам снизить затраты на наземный транспорт и погрузку. На самом деле это очень важно для тяжеловесных грузов.

    В начале своего развития компания Champin только что производила фитинги для труб из углеродистой стали и сосредоточилась на внутреннем рынке, с увеличением масштабов и расширением сферы деятельности, в 2007 году компания Cangtuo Pipe Fitting Co.Ltd начала импортировать необходимые трубы из легированной стали высокого качества в качестве сырья для удовлетворения потребностей страны и за рубежом, а также начала экспорт трубной арматуры за границу.

    На данный момент объем нашей продукции включает фитинги для труб из углеродистой стали, фитинги для труб из легированной стали, фитинги с раструбной сваркой, фланцы из кованой стали и аксессуары для трубных фитингов, в том числе ASME / ANSI, DIN, JIS, ГОСТ, TIS, GB и другие распространенные производственные стандарты Hebei CangTuo Pipe Fitting Manufacturing Co., Ltd. Теперь наши фитинги хорошо продаются в Китае, странах Среднего Востока, странах Восточной Европы, Юго-Восточной Азии, Южной Америке и Африке.

    Высокое качество является основополагающим принципом, и, к которому стремится компания Champion, хорошее общение может оптимизировать сотрудничество и создать богатство. Мы уверены, что Champion станет вашей надежной опорой для вашей карьеры и развития рынка. Давайте вместе работать усердно и приносить взаимную пользу.

    Найти бесшовные сварные трубы Стандарт ГОСТ Для различных областей применения

    О продуктах и ​​поставщиках:
     Воспользуйтесь преимуществами массивной коллекции надежных и опытных.Сварная труба  ГОСТ  на Alibaba.com позволяет осуществлять многочисленные надежные коммерческие операции по самым доступным ценам. Эти жесткие и прочные. Сварные трубы  ГОСТ  используются для различных целей в нефтяной, пищевой, строительной и химической промышленности и многих других. Эти мощные. Трубы сварные  ГОСТ  изготавливаются бесшовным способом сварки и изготавливаются с применением как холоднокатаной, так и горячекатаной техники. Вы можете получить к ним доступ у ведущих поставщиков и оптовиков на сайте для разовых сделок.

    Бесшовная и прочная. Сварные трубы ГОСТ , доступные на объекте, изготовлены из стали марок 200 Series / 300 Series / 400/500/600 series, которые обеспечивают более высокую прочность и долговечность на протяжении многих лет. Это выдающееся качество. Сварные трубы ГОСТ выпускаются в круглых трубах и соответствуют стандартам JIS, AiSi, ASTM, GB, DIN, EN. Эти. Сварные трубы ГОСТ экологичны, выдерживают высокое давление, сопротивление и демонстрируют превосходную прочность.Они также доступны в различных индивидуальных версиях для индивидуальных требований.

    Alibaba.com и его огромная коллекция. Сварные трубы ГОСТ различных цветов, размеров, характеристик и марок могут помочь вам в различных промышленных операциях.

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *

    *

    © 2011-2021 Компания "Кондиционеры"